高氮奥氏体不锈钢
高氮奥氏体不锈钢的相关文献在2004年到2022年内共计152篇,主要集中在金属学与金属工艺、冶金工业、化学
等领域,其中期刊论文68篇、会议论文10篇、专利文献578413篇;相关期刊42种,包括北京科技大学学报、中国学术期刊文摘、材料导报等;
相关会议9种,包括第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会、第十五届冶金及材料分析测试学术报告会(CCATM2010)、2009年全国高品质热轧板带材控轧控冷与在线、离线热处理生产技术交流研讨会等;高氮奥氏体不锈钢的相关文献由379位作者贡献,包括姜周华、冯浩、李花兵等。
高氮奥氏体不锈钢—发文量
专利文献>
论文:578413篇
占比:99.99%
总计:578491篇
高氮奥氏体不锈钢
-研究学者
- 姜周华
- 冯浩
- 李花兵
- 王克鸿
- 季长涛
- 朱红春
- 张树才
- 彭云
- 杨柯
- 王柏树
- 田志凌
- 崔晓鹏
- 郎宇平
- 周琦
- 屈华鹏
- 赵琳
- 陈海涛
- 黄岩
- 刘春明
- 彭勇
- 马成勇
- 周庆龙
- 夏明生
- 姚军
- 姜美雪
- 孔见
- 张晓宇
- 徐明舟
- 柴晓星
- 江来珠
- 罗毅
- 蒋一
- 任伊宾
- 刘福斌
- 单以银
- 孙瑞涛
- 张彬彬
- 明珠
- 李永栋
- 杜劭峰
- 江俊龙
- 王有祁
- 王松涛
- 王立军
- 荣凡
- 陈咨伟
- Hua-bing Li
- Zhou-hua Jiang
- 丁伟
- 何志禹
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杨东青;
张建;
范霁康;
周赵;
王克鸿
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摘要:
高氮奥氏体不锈钢与603马氏体高强钢因优越的力学性能在装甲防护领域具有广阔的应用前景。根据“低强匹配”原则,采用ER307Mo奥氏体不锈钢焊丝对30 mm厚的高氮奥氏体不锈钢和603马氏体高强钢脉冲熔化极惰性气体保护焊对接焊接,并分析焊接接头微观组织及力学性能。研究结果表明:试验得到了表面成形良好、内部无裂纹、未熔合等缺陷的焊接接头;焊缝组织主要为奥氏体以及被奥氏体基体包围的铁素体树枝晶,高氮奥氏体不锈钢熔合线附近组织主要为奥氏体,603钢熔合线附近组织主要为条片状马氏体、贝氏体以及回火马氏体;接头的断裂形式以韧性断裂为主,存在少量的解理断裂特征,能谱仪点扫描结果表明,韧窝中心的第2相粒子为富Fe的碳化物;焊接接头的平均抗拉强度达722 MPa,平均断后延伸率达20.2%;焊缝金属的动态屈服强度为913 MPa,最大工程应力为2045 MPa,抗冲击性能优于603钢母材。
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张玉霖;
郭闯;
尚捷;
杨恒灿;
菅志军;
尚成嘉
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摘要:
利用光学显微镜、扫描电镜进行组织观察,通过力学性能测试、微动磨损测试等试验方法,对一种随钻仪器无磁钻铤的断裂失效原因进行了分析。结果表明,该随钻仪器钻铤在使用过程中发生了微动磨损,在工件过渡锥角根部形成了环形磨损凹槽。环形磨损不仅使钻铤有效直径减小,而且在带有弯曲的复杂载荷下,易在环形磨损处造成很强的应力集中,最终导致工件的断裂。环形磨损的产生是由于工件装配结构所致,但钻铤取材于原材料锻件半径的1/2位置偏内,此处晶粒较为粗大,硬度低,在同等工况下磨损相对严重。
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郭顺;
王鹏翔;
周琦;
朱军;
顾介仁
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摘要:
以18Ni高强钢和高氮奥氏体不锈钢为丝材,采用等离子弧增材制造高强钢-高氮钢双金属交织结构,通过对高强钢-高氮钢双金属交织结构的微观组织观察、显微硬度及抗拉强度等力学性能试验研究了双金属交织结构的组织转变特征及其与力学性能关系.结果表明,在高氮钢区域显微组织主要为奥氏体等轴晶及树枝晶,高强钢区域为板条状马氏体.高强钢区域硬度变化范围为480~500 HV;高氮钢区域硬度变化范围为310~320 HV.拉伸试验结果表明,交织结构在x向抗拉强度均值为1092 MPa,略低于y向抗拉强度1189 MPa;x向断后伸长率均值为20.0%,与y向断后伸长率19.5%相差不大;断口呈暗灰色、明显纤维状,分布有大量的等轴韧窝,韧窝尺寸大而深,断口边缘存在明显剪切唇区,属于韧性断裂.
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孙会兰;
毕子墨;
张迪;
朱立光;
王波
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摘要:
利用蔡司显微镜、力学拉伸试验机、电子扫描显微镜等,研究了高氮奥氏体不锈钢冷轧前后不同热处理工艺对其组织及力学性能的影响.结果表明,无论轧制前是否经过退火处理,轧制后,再经过热处理都使高氮钢试样的抗拉强度明显降低,而延伸性得到明显提升,其中冷轧前1150°C×30 min退火且轧制后1050°C保温1 min的高氮钢试样的抗拉强度低但延伸性较好.这是由于轧制后的热处理能改善组织均匀性,在满足高氮钢抗拉强度的同时,提升了塑性,综合力学性能较好.
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曹呈祥;
崔怀周;
梁强;
吴林;
宁小智
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摘要:
为了研究Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢的冶炼工艺,采用加压感应炉+保护气氛电渣重熔工艺进行Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢的冶炼工艺试验,冶炼过程中采用氮化合金与加压氮气渗入相结合的方法增氮。结果表明,随着氮气分压的增加,钢中氮质量分数随之增大;当冶炼过程中氮气分压提高0.03 MPa时,能够成功抑制皮下气泡的生产;试验钢经保护气氛电渣重熔后,钢中夹杂物会普遍降低,主要为细小的方形TiN夹杂。
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周文倩;
马伟伟;
崔冲;
孙玉福
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摘要:
利用OM、SEM及Cu-H2SO4-CuSO4腐蚀试验方法、双环电化学动电位活化法和电化学阻抗谱,研究了不同敏化温度对高氮奥氏体不锈钢显微组织特征和晶间腐蚀的影响.结果表明:敏化处理后试样的显微组织为奥氏体,晶界上有析出物;不同敏化温度奥氏体不锈钢的腐蚀敏感性不同,经过相同条件的固溶处理,800°C敏化处理6 h的试样耐腐蚀性能较差,此高氮奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感温度约为800°C.
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明珠;
王克鸿;
王伟;
范成磊;
王有祁
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摘要:
针对高氮奥氏体不锈钢焊接过程中由于N元素逸出引起气孔、导致力学性能恶化的问题,利用相图计算软件设计并制备了含氮量为0.35% 和0.85% 两种奥氏体不锈钢焊丝,系统地研究了氮含量和焊接电流对高氮钢焊缝气孔倾向性、微观组织以及力学性能的影响规律.结果表明,高氮钢焊缝气孔倾向和力学性能与焊接电流、焊丝氮含量密切相关:随着焊接电流增加,氮含量0.35% 的高氮钢焊缝抗拉强度和断后伸长率均增加,未出现气孔;而氮含量0.85% 的高氮钢焊缝具有很高的气孔倾向,抗拉强度和断后伸长率变化不大,当焊接电流增大到一定值后,气孔倾向性明显降低.
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Feng Hao;
冯浩;
Li Huabing;
李花兵;
Jiang Zhouhua;
姜周华;
Zhu Hongchun;
朱红春;
Zhang Shucai;
张树才;
Li Lei;
李磊
- 《第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会》
| 2015年
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摘要:
本文对Cr-Mn-Mo-N系高氮奥氏体不锈钢进行搅拌摩擦焊接,在同一焊接速度(100mm/min)、不同搅拌头转速(400r/min、500r/min和600r/min)下,焊缝均无明显的沟槽、孔洞等表面缺陷,焊核区氮含量与母材基本相同.转速为400r/min时焊接接头无内部缺陷,而转速增加到500r/min和600r/min时,焊核区分别形成了裂纹及裂纹和孔洞复合缺陷.焊核区的晶粒得到明显细化,热影响区的晶粒未发生明显长大.母材区的位错密度较低,而焊核区的位错密度均较高,焊接过程中动态再结晶不完全.焊核区的平均硬度明显高于母材,且随搅拌头转速的增加,焊核区硬度略微降低.在转速为400r/min和500r/min时,焊接件的屈服强度和抗拉强度都高于母材;600r/min的焊接件拉伸强度和伸长率均较低,发生脆性断裂.焊核区的点蚀电位(Eb,10)略低于母材,晶间腐蚀敏感度(Ir/Ia值)略高于母材,且随转速的增加,Eb,10逐渐降低,Ir/Ia值逐渐增大,表明焊核区耐点腐蚀和晶间腐蚀性均低于母材,且随转速提高而降低.
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Yubi ZHANG;
张玉碧;
Handong WEI;
魏捍东;
Haiding LIU;
刘海定;
Dongzhe WANG;
王东哲;
Shenjing AN;
安身景
- 《2011中国功能材料科技与产业高层论坛》
| 2011年
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摘要:
高氮奥氏体不锈钢是当今资源节约型不锈钢的典型代表,本文对一种Fe-Ni型不锈钢的成分设计、不锈钢的铸态、锻态及固溶态进行了系统研究,研究表明不锈钢在铸态存在枝晶组织,经过锻造后充分的细化了晶粒,沿晶界存在颗粒状析出物,经电子探针研究发现为不锈钢碳化物.不锈钢经固溶热处理后,部分碳化物出现溶解,晶粒出现圆润化,不锈钢强度下降,韧性增加,由于锻造的不充分,仍存在较大晶粒. 含N不锈钢在锻态具有较高的强度和韧性,力学性能较好,组织均匀。经过热处理后有富Cr,Mo析出相出现,造成不锈钢力学性能下降,但对冲击韧性影响较小。随着热处理温度增加,材料的强度显著下降,晶粒增大,带状偏析加剧。随热处理温度的时间增长,材料强度下降,冲击韧性增强,延伸率和面缩率在120min时出现最小值,与此温度下碳化物析出有关。
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李玲霞;
李南;
荣凡
- 《第十五届冶金及材料分析测试学术报告会(CCATM2010)》
| 2010年
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摘要:
采用物理化学相分析方法研究了高氮奥氏体不锈钢固溶时效后的碳、氮化物析出行为,通过实验确定了高氮钢中析出相的萃取方法,钢中析出相的类型、粒度分布、含量及组成结构式等,对于化学性质相似的M29C6和(CrFe)2N1-x,借助于X射线衍射定量的方法测定了M23C6和(CrFe)2N1-x的分量。研究结果表明:氮含量低的O#钢以M23C6型碳化物析出为主,随时效时间的延长伴随M23C6的析出还有少量(CrFe)2N1-x氮化物析出。氮含量高的1#和2#钢以(CrFe)2N1-X型氮化物析出为主。高氮奥氏体不锈钢中析出物的总量随时效时间的延长而增加。
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周凯;
李祖臣;
费晓明;
周建新
- 《IFWT2020焊接国际云论坛》
| 2020年
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摘要:
文中采用HD-15药芯焊丝在P550高氮奥氏体不锈钢上堆焊了无磁耐磨涂层,通过形貌观察、化学成分分析、相组成分析、硬度测试和磁导率测试等一系列试验,得出以下结论:采用HD-15药芯焊丝在P550高氮奥氏体不锈钢上制备出的涂层显微硬度最高可达HRC57.43,堆焊层的相对磁导率为1.049,略高于P550无磁耐磨钢的相对磁导率,同时磨损失质量为0.22mg,其磨损失质量率为无涂层P550钢试样的45.4%,表明采用HD-15药芯焊丝制备的堆焊层具有良好的无磁耐磨性能.
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ZENG XiangQun;
曾祥群;
LIU RunZao;
刘润藻;
ZHU Rong;
朱荣;
TANG XuWei;
汤旭炜
- 《2016年全国特钢年会》
| 2016年
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摘要:
通过与规则溶液对比,对氮的活度系数引进新的定义式,通过实验数据的线性回归,得出氮在任何温度任何氮气分压力下的氮的溶解度模型.与Chipman建立的氮的热力学模型对比可知本模型在本次实验数据中相比而言具有一定的优越性,在常压下氮的溶解度模型计算相比Chipman而言更为准确,在高压下计算与实际更相符.引进氮气分压力对氮的活度系数的修正系数,通过大量实验数据的线性回归得出当0<PN2/Pθ≤1时,β=0;当PN2/Pθ>l时,β=0.351gPN2/Pθ.在分析温度对氮的溶解度的影响时得出当fN,1873<-0.1005时,A>0,钢液中氮的溶解度会随着温度的升高而降低;当fN,1873>-0.1005时,A<0,钢液中的氮的溶解度会随着温度的升高而升高.
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Zhu Hongchun;
朱红春;
Jiang Zhouhua;
姜周华;
Li Huabing;
李花兵;
Liu Guohai;
刘国海;
Zhang Shucai;
张树才;
Feng Hao;
冯浩;
Li Kebin;
李可斌
- 《第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会》
| 2015年
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摘要:
本文在凝固压力为0.5MPa、0.85MPa、1.2MPa的条件下,利用25kg加压感应炉,在尺寸不同的铸型中,制备出了高氮奥氏体不锈钢P2000(氮含量约0.9%),并结合Thermo-Calc热力计算软件和低倍组织检测手段,研究了压力对高氮不锈钢宏观组织的影响规律;结果表明,增大压力和冷却速率能够有效避免铸锭内气孔的形成,加压可增强液相的补缩能力,明显减少中心疏松深度和面积,提高铸锭致密度,此外,加压能够通过改善铸型-铸锭间换热条件,改变柱状晶生长方向(铸锭中部枝晶生长方向与水平方向的夹角均随之减小),扩大柱状晶区,从而对铸锭宏观组织产生影响.
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王书晗;
林兆森;
刘振宇;
邱以清;
刘相华;
王国栋
- 《2006年中国材料研讨会暨中国有色合金加工学术研讨会》
| 2006年
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摘要:
本文研究了Fe-22Cr-25Mn-2Si-0.7N型奥氏体不锈钢在不同工艺条件下的组织结构及其力学性能.此种奥氏体不锈钢,不仅可节约贵重金属镍,且具有较高的强度和塑性,具有在弱腐蚀环境中代替304等含镍不锈钢的可能性.探讨了两种不同的成型条件下这种奥氏体不锈钢的性能.首先,奥氏体不锈钢经过模铸热轧成4 mm的板材,分别在1323,1373和1473 K下固溶处理30 min后淬火至室温.对其力学性能的检测发现,最佳固溶处理温度为1373 K.在此条件下可以得到较好的强度、塑性及成型性综合性能(屈服强度为580 Mpa,抗拉强度930 Mpa,延伸率为45%,屈强比为0.62).另外,利用双辊铸轧的方法探讨了这种不锈钢的薄带近终型成形工艺,得到了屈服强度为500 Mpa,延伸率为15%的铸态薄带.采用XRD,OM,SEM和TEM对不锈钢的显微组织进行了分析和检测.结果发现,变形孪晶是影响高锰氮不锈钢塑性变形的重要机制.