饱和蒸气压

摘要： 饱和蒸气压是重要的化工基础数据。香料饱和蒸气压与挥发性、香气强度、留香时间、迁移率等特性相关联,更可作为香料质量判定的重要理化指标。本文首次将石油化工中使用的仪器,引入到香料的研究中,采用"活塞三次膨胀法"测试香料及其常用溶剂的饱和蒸气压,初步探讨了高效便捷的饱和蒸气压测试方法,为香料质量控制和香气共振理论研究,以及进行精准有效分类模型的推导研究和分析模型建立奠定一定的基础。

摘要： 0引言蒸压养护是将水泥同其他材料在高温度相对应的饱和蒸气压下进行水热反应,在短时间内得到高的强度,是管桩混凝土获得高强度的重要手段[1]。高铝水泥由于其C_(3)A及C_(4)AF含量较高,使得水泥水化早期速度较快,造成水化产物形貌、结构存在缺陷[2-3]。在蒸压养护加速高铝水泥水化过程会将这一缺点放大,导致蒸压养护强度不足。因此,针对高铝水泥在蒸压养护过程后强度偏低的问题,提出解决措施是研发人员的重要任务之一。

摘要： 为进一步明确正压闪蒸工艺和分馏稳定工艺的差异,以某特定工程为例,利用HYSYS软件对两种工艺进行了研究,并计算了稳定原油饱和蒸气压、稳定原油中C_(4)及C_(4)以下组分质量含量、单位产品能耗随加热温度的变化关系。结果表明:两种工艺条件下稳定原油饱和蒸气压均随加热温度的升高而降低,分馏稳定工艺条件下的降低趋势更明显;加热温度相同时,正压闪蒸工艺条件下稳定原油中C_(4)及C_(4)以下组分质量含量更高,且变化幅度相对缓慢;随着加热温度的升高,两种工艺条件的稳定原油单位产品能耗呈直线规律增加,且数值相差并不明显,但轻烃单位产品能耗均降低,正压闪蒸工艺条件下的轻烃单位产品能耗比分馏稳定工艺条件下的轻烃单位产品能耗更低。最后提出了指标参数随加热温度变化的函数关系式,并对原油稳定深度的主要指标影响因素进行了分析。研究结果可为后续原油稳定工艺的选择和设计提供参考。

摘要： 为了解决高校物理化学与工程热力学等课程所开设的饱和蒸气压测量实验中所存在的问题,研制了一套饱和蒸气压测量与临界现象观测实验装置,增加临界参数测量功能,并具有良好的临界乳光及多种气-液相变现象观测功能。通过充灌R125和乙醇的实验表明:本装置更适合充灌低沸点工质,但充灌高沸点工质时也可满足教学要求。实验装置可测量的温度范围为—10 °C~120 °C,测量快速、准确,取得了良好的实验教学效果。

摘要： 利用化合物自由蒸发过程Langmuir关系,采取阶梯升温方式,在测定温度范围内较低的温度点恒温一定时间,获得满足测定精度所需要的质量损失,升温到下一温度点进行测定,直至最高温度,建立采用热失重法快速测定化合物吩胺霉素纯品低温饱和蒸气压的方法。吩胺霉素纯品25°C时的饱和蒸气压为5.903×10^(-6) Pa。结果表明,利用热重法测定化合物的较低蒸汽压,是传统蒸汽压测定方法的很好补充,其结果与文献数据符合较好。测定方法系统误差低于1%。

摘要： 为提升溶液除湿系统的再生性能、提高低品位能源的转化率,降低腐蚀性与初始成本,建立离子压降模型来选择压降能力强的CaBr_(2)溶液,基于静态法测量了该溶液的饱和蒸气压并确定了溶液配比;采用除湿量、再生量与空气进出口含湿量差值3个评判指标研究了不同工况下CaBr_(2)溶液的除湿/再生性能;将CaBr_(2)溶液与LiCl、LiBr溶液进行了腐蚀性、经济性对比.结果表明:3种溶液的除湿性能彼此接近,但CaBr_(2)溶液再生量比LiCl溶液平均提高了14.2%,比LiBr溶液平均提高了17.1%;CaBr_(2)溶液腐蚀速率小于LiCl溶液腐蚀速率,与LiBr溶液腐蚀速率相当;单位体积CaBr_(2)溶液成本最低,约为LiBr溶液成本的55%、LiCl溶液成本的50%.CaBr_(2)有望成为传统除湿溶液的替代品.

摘要： 某海域M海上平台为回收凝析油,其闪蒸气设计安装有多级离心式压缩机,通过逐级加压方式将闪蒸气增压至天然气外输海管并输送至陆岸终端。针对压缩机运行过程中凝析油稳定系统放空阀门始终留有开度和火炬黑烟较大的问题,通过对凝析油系统闪蒸气组分及不同工况下的相态变化进行分析,探究火炬黑烟产生的根源,并提出对应的创新改造方法,以减少火炬放空开度,提升环境效益和经济效益。

摘要： LNG接收站内,LNG需要与外界进行换热,导致储罐中LNG的组分不断变化,LNG的饱和蒸气压会因此而产生变化.针对这一问题,本文优选了精度较高的饱和蒸气压计算公式,设计了不同的LNG组分,对不同组分饱和蒸气压进行热力学计算与对比分析;结合天津南港LNG接收站的再冷凝器操作压力范围,计算出相应的操作温度上限.同时就饱和蒸气压差对高压泵气蚀的影响进行了分析.

摘要： 比较详细地介绍了微量法的测量原理和微量法检测石油产品饱和蒸气压实验的方法,并与传统的雷德法进行了准确性、重复性、再现性的比较。结果表明:微量法的准确性、重复性、再现性更好,而且微量法检测实验所用样品用量少,检测时间短,避免了雷德法检测时的人为操作误差,可以满足成品油质检室的日常分析要求。

摘要： 利用微分法导出了各种相平衡的类克劳修斯-克拉佩龙方程形式。对固体吸附气体、固体自稀溶液中的吸附及溶液表面吸附中吸附相溶质的标准态进行了规定。

摘要： 本文从饱和蒸气压的概念出发,解释怎样正确理解含水样品的样品处理系统、怎样认识烟气粉尘测量中的水汽干扰、怎样确定易冷凝的标准气体配制压力等问题,从而澄清在实际工作中碰到的因不能正确理解蒸气压与饱和蒸气压而带来的困惑.

摘要： 揭示了低温流体3He在饱和蒸气压下粘度随温度状态参数变化的反常规律,首次提出了3He在0.003K至其临界温度3.3157K温区内完整的气液相平衡曲线粘度方程。方程计算值与高精度实验数据偏差小于±0.7%,并且在极低温条件下光滑过渡为由量子理论预测的理论极限。

摘要： 本文介绍了新型离子液体氯化1,3-二甲基咪唑([Mmim]Cl)的合成及其水溶液饱和蒸气压的研究工作。采用气液相反应,在348.15K,0.7MPa条件下,合成了[Mmim]Cl。核磁共振氢谱(1hNMR)对其结构表征显示与[Mmim]Cl结构相符。采用沸点法,在[Mmim]Cl 质量分数从0.4至0.9的条件下，测定了[Mmim]Cl水溶液的饱和蒸气压数据,测定压力范围1kPa 至100kPa,并用Antoine 方程对实验数据进行了关联,获得了模型参数。实验值与计算值的压力相对偏差为1.6%,质量分数绝对偏差为0.0039。[Mmim]Cl水溶液的饱和蒸气压性质表明,该体系具有作为吸收式循环工质对的潜力。

摘要： 系统的讨论了饱和蒸气压、分离系数、气液相平衡图在真空蒸馏分离过程中的应用,并概述了真空蒸馏在锌基合金分离上所取得的成果,例如热度锌渣真空蒸馏,硬锌提锌和富集铟锗,锗锌分离等.并结合真空冶金的特点,分析了其在冶金中的应用前景.

摘要： 确定低挥发性有机化合物的饱和蒸气压对于探究它们在气相中的分配有着重要的意义.该研究展示了一种利用单光束光镊捕获液滴测量SVOC饱和蒸气压的新方法.利用光镊系统捕获半径在3～7μm范围的液滴,并根据麦克斯韦气相传质公式,将悬浮颗粒的半径和由折射率转化的浓度推导出不同RH对应的平衡分压,进而获得SVOC的饱和蒸气压.

摘要： 六氟化铀精馏纯化装置的设计离不开六氟化铀与杂质的基础物理化学数据，尤其是与杂质的相对挥发度是影响精馏塔设计的主要因素。本文采用静态法原理测定了六氟化铀-五氟化钒体系的饱和蒸气压,进而计算了六氟化铀-五氟化钒的相对挥发度，在所测定的钒杂质浓度范围内，当钒浓度一定时，随着温度升高，钒在六氟化铀中的相对挥发度逐渐升高;测量条件下的六氟化铀-五氟化钒的相对挥发度在1.38-4.57之间变化。在60-95°C范围内，钒浓度为60.6μg/gU和178μg/gU时，UF6-VF5二元体系饱和蒸气压低于纯相六氟化铀饱和蒸气压;在60°C和70°C，钒浓度为1302μg/gU、2245μg/gU、3834μg/gU的UF6-VF5体系饱和蒸气压高于纯相六氟化铀饱和蒸气压;在60-80°C范围内，钒浓度为3834μg/gU的UF6-VF5体系饱和蒸气压高于纯相六氟化铀饱和蒸气压;在60°C时，钒浓度为178μg/gU、60.6μg/gU的UF6-VF5二元体系饱和蒸气压小于纯相六氟化铀的饱和蒸气压;而钒浓度为1302μg/gU、2245μg/gU、3834μg/gU的UF6-VF5体系饱和蒸气压高于纯相六氟化铀饱和蒸气压。建议工业上宜选择较高温度进行六氟化铀精馏纯化。

摘要： 根据静态法测量液体饱和蒸气压的实验原理,设计、建立了饱和蒸气压测定的实验系统.希望能够为六氟化铀精馏纯化工艺设计和优化提供基础数据，进而获得铀浓缩物氟化生产六氟化铀过程中杂质含量超标的处理方法，从而改进我国现行的核燃料生产流程，节约成本。实验测定的六氟化铀饱和蒸气压数据与文献值符合较好,相对误差小于1％.利用上述装置,在温度为60°C～95°C范围内,分别测定了不同浓度的UF6-MoF6二元体系的饱和蒸气压,计算了其相对挥发度.在试验条件下,UF6-MoF6二元体系相对挥发度的变化范围为1.377～3.444;在测定的温度和浓度范围内,随温度增加,相对挥发度降低.

摘要： 基于活度系数计算模型和控制传质系数计算模型，从热力学角度分析Ti-13Nb-13Zr合金熔体中主组元的饱和蒸气压以及熔炼过程中主组元的挥发趋势。结果表明:合金中主组元的挥发损失速率不同，使得熔炼前后合金的成分出现变化，合理地降低熔体的温度和提高真空室中的压力可以减小熔炼过程中合金成分的变化，也为Ti-13Nb-13Zr合金VAR熔炼合金成分的控制提供理论指导。

摘要： 通过对泵的汽蚀的论述，给出了海洋平台上闭排泵的有效汽蚀余量(NPSHa)的计算公式，并对公式中的参数进行了确定，其中确定难度最大是闭排泵输送流体的饱和蒸气压。依据海洋平台上闭排系统的作用和闭排罐所接受的流体介质，确定了闭排罐内的原油饱和蒸气压与闭排罐操作压力的关系。在实际情况下，闭排泵输送的流体包含原油和污水;因此，闭排泵输送流体的饱和蒸气压与原油的饱和蒸气压、闭排罐的操作压力与温度及水的饱和蒸气压相关。通过分析，最终得出：闭排泵输送流体的饱和蒸气压等于闭排罐的操作压力;并对闭排罐的有效汽蚀余量的计算公式进行了简化，为工程实践提供参考。

摘要： 高精度的流体热物性实验研究是新工质工程应用的必要基础，也是获取部分基础物理常量的重要途径(如声速法测量玻尔兹曼常数k、通用气体常数R)。本文建立了高精度的流体热物性实验系统，包括温度测量和恒温系统、压力测量及真空配气系统，实现了实验系统的自动控制与数据采集。可用温度范围-40~180°C，不确定度为±4mK；压力范围0~10 MPa，不确定度为±21Pa(0~130 kPa), ±55Pa(130~3000 kPa), ±3×10-5p(3~10MPa)。进行了HFC-227ea的饱和蒸气压验证性实验，结果表明本系统运行稳定，具有较高测量精度。

摘要： 本发明属于静态法测定纯液体蒸气压测量领域，公开了一种纯液体饱和蒸气压测定实验装置及测定方法。该实验装置包括：玻璃恒温水浴装置和通过硅胶管连接的U型等压管、数字式压力计、三通缓冲储液管、缓冲瓶A、缓冲瓶B和循环水泵等。测定方法包括：关闭缓冲瓶A和缓冲瓶B与外界相通的活塞，通过循环水泵对整个体系进行减压和排气；调节缓冲瓶A与大气相通的活塞，使得U型等压管的B管和C管等高，得到数字式压力计的读数的绝对值；求得大气压与读数绝对值之差，即得到该设定温度下该溶剂的饱和蒸气压。该装置结构简单、成本低廉，三通缓冲储液管的设计能避免冲出的液体进入数字式压力计，从而能有效地保护数字式压力计。

摘要： 本发明涉及一种测定固体物质饱和蒸气压的方法，主要解决现有技术中测试准确度低的问题。本发明通过采用一种测定固体物质饱和蒸气压的方法，采用固体物质饱和蒸气压测试装置进行固体物质饱和蒸气压的测试，所述装置包括低温模块、高温模块、测试管、压力传感器，测试管座孔设置在低温模块和高温模块上，测试时压力传感器插在测试管上，然后测试管连通压力传感器一块插在测试管座孔里，低温模块、高温模块和压力传感器都连接着测试软件，软件控制低温模块和高温模块的温度，同时实时监测压力传感器的压力的技术方案较好地解决了上述问题，可用于测定固体物质饱和蒸气压中。

摘要： 本发明属于工业应用领域，涉及一种施加不同方向静电场控制饱和蒸气压和沸点的方法。当静电场方向与气液相界面法向的夹角小于θ时，温度不变的情况下，能够升高气液平衡系统的饱和蒸气压；在气相压强不变的情况下，能够降低沸点，角度越小，饱和蒸气压和沸点的改变量越大；当静电场方向与气液相界面法向的夹角大于θ时，在温度不变的情况下，能够降低气液平衡系统的饱和蒸气压；在气相压强不变的情况下，能够提升沸点；当静电场方向与气液相界面法向的夹角约为θ时，静电场对气液平衡系统的饱和蒸气压和沸点无影响；当静电场方向一定时，改变电场强度以升高或降低对饱和蒸气压的影响。本发明强化了相变传质过程，提高了传热效率。

摘要： 本发明涉及一种测定固体物质饱和蒸气压的装置，主要解决现有技术中测试准确度低的问题。本发明通过采用一种测定固体物质饱和蒸气压的装置，所述装置包括低温模块、高温模块、测试管、压力传感器，测试管座孔设置在低温模块和高温模块上，测试时压力传感器插在测试管上，然后测试管连通压力传感器一块插在测试管座孔里，低温模块、高温模块和压力传感器都连接着测试软件，软件控制低温模块和高温模块的温度，同时实时监测压力传感器的压力的技术方案较好地解决了上述问题，可用于测定固体物质饱和蒸气压中。

摘要： 本发明公开了一种饱和蒸气压温度敏感型除湿溶液，包括溶质和溶剂，溶质按重量百分比包括溴化钙5.63～54.40％和辅助剂0.82～32.13％，其中，辅助剂为不易挥发性盐，溶剂为余量水。本发明的除湿溶液具有良好的饱和蒸气压特性，即饱和蒸气压在除湿工况温度下尽可能低、在再生工况温度下尽可能高，因而同时具备较好的除湿性能和再生性能。依据本发明配制的除湿溶液在保存较好的除湿性能时，所需再生温度更低，降低了对再生能源品位的要求。

摘要： 一种降低精碳五饱和蒸气压的装置属于降低精碳五饱和蒸气压技术领域，尤其涉及一种降低精碳五饱和蒸气压的装置。本实用新型提供一种降低精碳五饱和蒸气压的装置。本实用新型降低精碳五饱和蒸气压的装置包括脱碳四塔，其特征在于脱碳四塔的进料口依次通过进料流量计、第三十一阀31接碳五原料分离单元的出口，脱碳四塔塔底再沸器液相入口接再沸器入口，再沸器出口接脱碳四塔再沸器气相出口，脱碳四塔塔底塔釜采出口通过第三十二阀32接外采泵的进口，外采泵的出口接第三十三阀33。

摘要： 本实用新型提供一种可实现两种方法测定微量石油产品饱和蒸气压的装置，缸体外缘装有半导体制冷片、内部腔体上部装有活塞、下部与切换阀封头相连接；所述的活塞下端装有温度、压力传感器；所述的缸体下端和切换阀封头上端之间装有密封圈；所述的切换阀封头一端设有样品入口、另一端设有废液出口，下端设有清洗液入口；真空泵通过管路与腔体相通。具有紧凑、进样/清洗方便,兼顾三级膨胀法和微量法两种检测方法的优点。

摘要： 本实用新型涉及原油饱和蒸气压测量技术领域，更具体地，涉及一种海上平台外输原油饱和蒸气压测定器及在线测量装置，其中蒸气压测定器包括相互连通的气体室与液体室，在气体室与液体室之间设有气液室连接头，在气体室设有第一接口、压力传感接头、清洗阀门；在液体室内设有第二接口、气体阀门。本实用新型的目的在于克服现有技术的不足，提供一种可清洗的海上平台外输原油饱和蒸气压测定器，通过定期对蒸气压测定器进行清洗，提升测量精度。

摘要： 本实用新型公开了一种饱和蒸气压测试装置，包括样品罐、U型等压管、样品缓冲回流罐和缓冲罐；样品罐连接第一真空绝压表；U型等压管一端通过管路连接于样品罐与第一阀门之间的管路上；另一端与样品缓冲回流罐连通；缓冲罐连接第三真空绝压表，缓冲罐还分别连接氮气罐和真空泵；样品缓冲回流罐通过管道连接于第二阀门与第三真空绝压表之间的管路上，在管道上设有第二真空绝压表。通过观察第一真空绝压表与第二真空绝压表可准确判断U型等压管内压力平衡位置；缓冲罐缓冲压力，承受压力且防止倒灌，采用不锈钢材质制作装置替换传统玻璃器皿，可承受较大测定压力，且不易碎，安全可靠，实现了静态法测定10‑1Pa至106Pa范围内固体和液体的饱和蒸气压值。

摘要： 本实用新型公开一种液体饱和蒸气压测定装置，包括加热套、单口烧瓶、测定瓶、缓冲球和真空系统，单口烧瓶设置在加热套的加热腔内且通过第一导管与测定瓶流体导通连接，测定瓶通过第二导管与缓冲球流体导通连接，缓冲球通过第三导管与真空系统流体导通连接；测定瓶上设有与测定瓶内腔连通的支管，支管侧壁上设有与支管中孔流体导通连接的分支管，温度计下端穿过支管中孔设置在测定瓶内，气压计与分支管流体导通连接；第二导管上设置有第二截止阀；单口烧瓶的容积与测定瓶的容积比大于或等于10:1。本实用新型通过直接测量的方式减少液封用液体表面张力带来的影响，以便较为准确地测定低温范围内的液体饱和蒸气压。