风压系数

摘要： 建筑风压系数(Cp)是建筑工程中的一个重要参数,主要用于采暖和制冷负荷计算、通风设计和结构风荷载设计.合适的自然通风能给室内带来清洁新鲜的空气,而风压会直接影响室内空气流动情况.采用CFD软件对板式建筑的室外绕流进行数值模拟研究,获得建筑表面风压系数分布规律.研究结果表明:在一列多排建筑中,后排建筑迎风面风压系数分布遵从"两边大中间小"的原则,并且随着所处排数的增加,其数值越来越大,而后排建筑背风面风压系数分布方式和数值与迎风面完全相反;在一列两排建筑中,后排建筑距前排建筑越远,其迎风面风压系数也越来越大.随后利用建筑后方存在的平面气流涡旋及纵向的回流区长度,对风压系数分布的形成原因做了一定的解释,为建筑设计人员提供参考.

摘要： CAARC标准模型常用于检验新建风洞流场品质,保证风洞试验数据的可靠性.参照风洞试验方法的原理,结合车辆行驶能产生风的特点,提出了一种利用汽车行驶风测试CAARC标准模型风压系数的跑车试验方法.采用理论推导和现场试验的方法,构建了跑车试验的基本理论,设计和组装了跑车试验的物理试验平台,运用该方法在城市道路对CAARC标模的测点平均风压系数进行测试,并与已有文献风洞试验数据进行对比.

摘要： 通过复杂大跨度悬挑屋盖结构在长安大学CA-1风洞进行的刚性模型测压试验,对屋盖的平均和脉动风荷载特性进行详细研究.得到屋盖平均和脉动风压系数,结构分区体型系数,并比较了屋盖上各区域的脉动风压频谱,研究了风向角和不同工况等参数对风压频谱的影响,随后对屋盖上、下表面的相关性进行了详细分析.试验结果表明,风向角的变化直接影响着屋盖的风压系数分布与体型系数;迎风挑檐处(尤其角部区域)一般为高负压区,在设计中需采取必要的构造措施,防止屋盖角部被风荷载掀起而破坏;脉动风压谱的普遍规律是随着频率增大呈衰减趋势,曲线大多呈现出宽频特性,能量在很宽的频段上分布;通过各区域测点的脉动风压谱对比可以看出测点的频谱特性在屋盖长度方向上基本一致,而沿屋盖跨度方向上的频谱变化较为显著;脉动风压谱的频谱分布同流场密切相关,风向角对流场改变显著,不同工况对屋盖上表面流场改变不大,对下表面流场改变显著,因而不同风向角对屋盖频谱分布以及不同工况对屋盖下表面频谱分布的影响较为显著;计算脉动风压时不应忽略上、下表面相关性.

摘要： 风荷载是房屋建筑结构设计中最为重要的考虑因素之一.本文应用风洞实验技术,研究了单坡屋面和双坡屋面的低矮建筑屋面风压分布.根据刚性模型风洞测压实验结果,给出了不同风向角时平屋面、10组不同屋面坡度角的单坡屋面、19组不同屋面坡度角的双坡屋面的风压系数;通过改变低矮建筑的围墙,分析了维护结构对屋面风荷载的影响;统计计算得到了各个工况条件下屋面结构的风压系数极值和平均值,为实际工程和研究提供数据参考.

摘要： 结构在风的作用下会发生振动,这时对应的风荷载特性与不考虑结构振动影响时的风荷载有一定差别.对于风敏感大跨屋盖,在某些情况下考虑屋盖振动影响时产生的风荷载会对结构的动力稳定性起控制作用.合理地预测大跨屋盖结构表面在振动条件下的风荷载,并研究其特性与机理,具有一定的意义.本文利用LES数值模拟方法研究了静止与振动屋盖的风荷载特性，对于静止屋盖，三维屋盖的流动分离点与二维屋盖接近，二维屋盖的分离流直接向屋盖后方流去，而三维屋盖产生的分离流很快再附着，导致两者的平均风压系数分布不同。二维屋盖模型会产生强烈的二维尾流涡，而三维屋盖模型产生的旋涡强度降低，导致其脉动风压系数降低。湍流来流会使流动分离点由屋盖下游移动到屋盖尾部，导致平均风压系数由非对称分布变为对称性分布，同时由于湍流导致脉动风压系数升高。在振动条件下，平均流场与平均风压的分布特性与静止屋盖基本一致；脉动风压分布受到振型的影响，其峰值出现在屋盖振幅峰值处，同时流动分离点位置会影响脉动风压的对称性。

摘要： 大型钢储罐是石油化工储运系统的重要组成部分,具有径厚比大、高径比小的特点,属于低矮型薄壁圆柱壳体结构,在强风荷载下容易失稳破坏,世界各地曾发生过多起钢储罐风毁事故,造成了巨大的经济损失和严重的环境污染.国内外对钢储罐的风荷载分布特性已经进行了大量研究,各国规范也对圆柱体的体形系数进行了相应的规定.但对于高径比小于0.5的大型钢储罐,其风荷载分布特性与普通钢储罐之间存在差异,且国内外规范对此类低矮型圆柱体的体形系数也并未与普通圆柱体加以区分.本文取浮盘位于罐底即储罐为敞口状态，使用CFD软件FLUENT进行风荷载模拟分析。储罐外壁面平均风压的数值模拟结果与风洞试验结果相近，最大风压出现在正迎风面上，零压线位于周向角45°处，最大负压出现在周向角90°处。储罐内壁面平均风压的数值模拟结果与风洞试验结果存在一定差异，模拟结果显示内壁风压沿周向及高度方向分布较为均匀，风压系数在-0.4至-0.6之间。

摘要： 基于中尺度气象模式开发适用于千米级摩天大楼的风洞试验风压测试方法.超高层建筑的风压测试方法多基于建筑规范中的大气边界层模型进行风洞风压试验,千米级摩天大楼的高度已经超出了大气边界层的高度范围.研究基于尺度气象模式对千米级摩天大楼的高度范围内风速的垂直分布展开研究,并以大连地区为研究对象,计算得到大连地区O～1000m高度范围内的风速分布,对其进行归一化处理得到目标风廓,通过尖劈、粗糙元和微调节装置共同作用在风洞中被动模拟目标风廓,并在风洞中对建筑模型进行风压测试试验.结果表明风速在超出大气边界层以后并非一直按指数率增长,而是先减小后增大;建筑表面风压系数随高度变化与风速变化不存在明显一致性.

摘要： 对开孔率、开孔位置不同的6种配置的屋盖开孔近地空间建筑进行缩尺刚性模型测压试验,分析风致内压的相干特性、功率谱特性、开孔面积大小及开孔位置对内压的影响,与当前主要国家规范取值及以往试验值进行比较,结果表明:屋盖开孔的建筑内压高度相关,由于外部气流的驱动,内压会出现高频的Helmholtz共振,角部开孔工况的Helmholtz共振现象非常明显;内平均风压系数在全风向角下表现为吸力,大于以往文献的立墙开孔工况的试验值,角部开孔所引起的建筑内部风压比中心开孔时大;各国规范均不同程度的高估了内部正风压,低估了内部负风压.

摘要： 通过某平板网架结构刚性模型风洞测压试验,分析了该结构表面体型系数分布规律、脉动风压系数分布规律以及内外表面平均风压,对风荷载分布进行了分区,给出了各区域的值.结果表明:结构周边一定宽度的环状区域,体型系数受流体分离影响,值较大,其余区域值较小,且随风向角变化不明显;结构迎风向边缘风压波动剧烈,脉动风压系数较大,其余区域较小;结构周围建筑对体型系数分布,脉动风压系数分布,内压系数分布等有一定影响,试验时应重视对周边环境的模拟.

摘要： 为研究折叠帐篷群在不规则布置下的相互干扰作用,基于大气边界层理论和计算流体动力学基本原理,运用FLUENT软件对不规则布置下折叠帐篷群体表面风压分布进行研究,以风向角、相对位置变化为变量参数,引入干扰因子描述折叠帐篷群体结构的相互干扰作用,得到了出现最不利干扰因子的风向角和结构中对风荷载作用敏感的区域.研究表明:在本文建筑布局下风向角90°为最不利风向角,且结构2-1在三个风向角下各分区干扰因子最为稳定.在设计时需注意对风荷载作用敏感的A5、B6、C5区域,应采取相应的气动措施,防止由于局部风荷载过大而导致结构的破坏.

摘要： 本发明涉及一种确定导线风压不均匀系数的方法，该方法根据近地边界层风特性，设计了现场实测方案，通过选取实测点位；确定风速仪安装位置；设置同步风速观测系统和悬垂串倾角测量仪获取风速观测数据和悬垂串倾角数据，并进一步确定导线上作用的表观风荷载与实际风荷载。为进一步获取导线风压不均匀系数，提供了实测方法与实测数据支持。

摘要： 本发明涉及一种适用于输电线路风压不均匀系数的修正方法，所述方法为：在大风口地区设置风观测点；记录同一时段的风观测点数据；处理风观测点数据；确定同一观测时距内的各个风观测点风速、所有风观测点的平均风速和相邻所述风观测点的间距；确定风压不均匀系数随平均风速和所有风观测点间的总距离的变化关系；对输电线路中的风压不均匀系数修正。该方法使得风压不均匀系数选取更为符合线路实际的受风情况，从而提高了输电线路导（地）线风荷载计算的准确性。

摘要： 本发明涉及一种基于实测数据的风压不均匀系数确定方法，所述方法包括以下步骤：(1)确定导线上单个点位处表观风荷载；(2)确定整档导线表观风荷载；(3)确定整档导线实际风荷载；(4)确定风压不均匀系数。该方法得到的风压不均匀系数更加真实的反应了风荷载的空间相关性，准确计入了导线与气流之间的强流固耦合作用的影响。

摘要： 桥梁间主梁静风三分力系数和表面风压的同步测量装置，包括转盘组件；滑动组件，用以滑动及定位安装测力天平组件和桥梁模型组件；测力天平组件，用以对桥梁模型组件测力；桥梁模型组件，用以模拟试验桥梁模型或干扰桥梁模型；表面压强测量组件，用以对桥梁的表面压强进行测量；所述滑动组件设于转盘组件上，所述测力天平组件设于滑动组件上，所述桥梁模型组件和测力天平组件固定连接；所述表面压强测量组件设于转盘组件上，所属表面压强测量组件和桥梁模型组件连接。本发明具有可同时测量测量桥梁表面压强和测量桥梁间气动干扰效应、简化试验操作、节约试验操作时间、提升试验效率等优点。本发明属于风洞试验技术领域。

摘要： 桥梁间主梁静风三分力系数和表面风压的同步测量装置，包括转盘组件；滑动组件，用以滑动及定位安装测力天平组件和桥梁模型组件；测力天平组件，用以对桥梁模型组件测力；桥梁模型组件，用以模拟试验桥梁模型或干扰桥梁模型；表面压强测量组件，用以对桥梁的表面压强进行测量；所述滑动组件设于转盘组件上，所述测力天平组件设于滑动组件上，所述桥梁模型组件和测力天平组件固定连接；所述表面压强测量组件设于转盘组件上，所述表面压强测量组件和桥梁模型组件连接。本实用新型具有可同时测量测量桥梁表面压强和测量桥梁间气动干扰效应、简化试验操作、节约试验操作时间、提升试验效率等优点。本实用新型属于风洞试验技术领域。

摘要： 本发明公开了一种基于K‑means三维聚类算法的风压系数快速分区方法及系统和存储介质，首先获取建筑表面点的风压系数数据；建立K‑means聚类算法模型，并将其划分为K个簇；分别计算各簇中心和簇中心之间的距离；簇的最小化误差平方和；然后在计算聚类数K值范围；最后计算统一指标参数数值并确定最优的K值；输出聚类结果。本发明提供的风压系数快速分区方法，即在对风压极值梯度信息的一维聚类基础上，提出对K‑means聚类算法中各参量赋予一定的权重，考虑空间位置信息的影响辅助风压分区，根据基于误差平方和和轮廓系数的方法缩小k值选择的范围，然后采用一系列聚类指标和工程指标确定最佳k值。该方法可很好的完成该风压系数分区工作。

摘要： 本发明公开了一种用于风洞测量建筑模型表面静压及风压系数的装置及方法，属于建筑技术领域。本发明包括风洞，风洞外部分别设有用于测量参照高度动压值的第一德怀尔测压计和用于测量建筑物表面测试点相对参照高度的静压值的第二德怀尔测压计；第一德怀尔测压计连接有第一皮托管，第一皮托管的全压管穿过风洞的地板延伸至参照高度；第一皮托管的静压管通过气管连接于第一德怀尔测压计；第二德怀尔测压计通过气管连接第二皮托管的静压管，第二皮托管的全压管穿过风洞的地板延伸至参照高度；第二德怀尔测压计通过气管连接末端呈“V”形的静压测试管。本发明中建筑模型可做成实心建筑模型，丰富了可测的建筑类型尤其住宅类或低预算建筑的通风测试。

摘要： 本发明公开了一种基于K‑means三维聚类算法的风压系数快速分区方法及系统和存储介质，首先获取建筑表面点的风压系数数据；建立K‑means聚类算法模型，并将其划分为K个簇；分别计算各簇中心和簇中心之间的距离；簇的最小化误差平方和；然后在计算聚类数K值范围；最后计算统一指标参数数值并确定最优的K值；输出聚类结果。本发明提供的风压系数快速分区方法，即在对风压极值梯度信息的一维聚类基础上，提出对K‑means聚类算法中各参量赋予一定的权重，考虑空间位置信息的影响辅助风压分区，根据基于误差平方和和轮廓系数的方法缩小k值选择的范围，然后采用一系列聚类指标和工程指标确定最佳k值。该方法可很好的完成该风压系数分区工作。

摘要： 本实用新型公开了一种用于风洞试验的建筑风压系数检测装置，包括：建筑模型；外压检测薄膜，敷设于建筑模型的外表面，用于采集建筑模型的外风压数据；内压检测薄膜，敷设于建筑模型的内表面，用于采集建筑模型的内风压数据；信号处理模块，包括机器学习处理单元，外压检测薄膜的输出端和内压检测薄膜的输出端均与机器学习处理单元的输入端连接，机器学习处理单元用于对建筑模型的外风压数据和内风压数据进行机器学习处理。本实用新型结构简单、成本低廉、操作方便，无需采用压差传感器进行现场实测，外压检测薄膜和内压检测薄膜对建筑模型周围风场的影响极小，提高了风压系数测量的准确度和效率，可广泛应用于风压测量技术领域。

摘要： 本实用新型公开了一种利用汽车行驶风测试建筑风压系数的试验装置及方法，包括一辆具有敞开式车厢型汽车，柜式试验平台放置于敞开式车厢上，柜式试验平台上固定有圆形转盘，所述的圆形转盘上放有建筑试验模型，在柜式试验平台上设置有风速风向仪和皮托管，实验仪器线路放置在柜式试验平台内部，所述的柜式试验平台内部设有电流转换系统，传输线引入车厢内通过数据采集系统在计算机上进行数据采集和分析。本实用新型结构简单操作便利，占地面积小，无阻塞效应，能利用真实的环境状况，试验花费低廉，可成为风洞试验之外有益的补充方法，并可广泛适用于建筑物表面风压测定。