韧脆转变温度

摘要： 为揭示热处理工艺对透平叶片用X20Cr13钢的显微组织和力学性能(包括韧脆转变温度和抗晶间断裂性能)的影响,对其分别进行了从950~1 000°C油淬和650°C回火、退火后油淬和回火以及高温正火后油淬和回火的热处理。结果表明:粗大碳化物沿晶界析出是钢的韧脆转变温度和晶间断裂面积比例不合格的主要原因;降低淬火温度和缩短淬火加热时间,或淬火、回火前进行退火或正火,均能使钢的韧脆转变温度和晶间断裂面积比例下降。X20Cr13钢可行的热处理工艺为950~970°C加热后油冷,随后650~660°C回火。

摘要： X5CrNiCuNb16-4为一种马氏体沉淀硬化不锈钢,作为轴流压缩机叶片的常用材料,目前已经拓展到低温工况中使用。采用国家标准GB/T 8732中推荐的热处理工艺参数对X5CrNiCuNb16-4进行热处理后,对其力学性能进行检验,并对不同温度下的夏比V型缺口进行冲击试验。通过冲击断口形貌分析,获得不同试验温度下的剪切断面率和侧向膨胀量,最终确定现有热处理工艺参数下该材料的韧脆转变温度为-75°C。

摘要： 反应堆压力容器包容裂变反应,是一回路压力边界的关键设备。机组运行期间反应堆压力容器承受高温、高压及强中子辐照作用,并因此产生辐照脆化。通过介绍辐照效应原理及辐照监督试验,测定压力容器环带区域母材因辐照及高温引起的韧脆转变温度变化,对压力容器安全性能进行评估,并系统阐述了辐照监督试验结果在修正P-T极限曲线上的应用。

摘要： 利用OM,SEM,TEM及XRD等,对不同退火温度下热轧Fe-12Mn-8Al-0.8C轻质钢的组织演变及力学性能进行了研究.研究结果表明,较低温度下退火时,实验钢组织为奥氏体+铁素体+κ⁃碳化物.随着退火温度的升高,实验钢中κ⁃碳化物发生溶解,奥氏体晶粒尺寸逐渐增加,实验钢的屈服强度和抗拉强度逐渐降低,伸长率则先增大后降低.不同退火温度下实验钢应变硬化行为的差异与其组织组成有关.750°C退火0.5 h的实验钢具有铁素体+κ⁃碳化物体积分数较高的复相组织,其加工硬化能力较高.随着退火温度的升高,铁素体与κ⁃碳化物的体积分数逐渐降低,应变硬化率有所降低,但应变硬化行为表现得更为持续.950°C退火0.5 h的实验钢与其他退火温度下的实验钢相比,获得了良好的综合性能,抗拉强度为930 MPa,伸长率为35.48%,韧脆转变温度约为-40°C.

摘要： 以国产18CrNiMo7-6高铁齿轮钢为研究对象,通过采用不同温度下的夏比V型缺口系列冲击实验法测得高铁齿轮钢在-196~20°C温度间的系列冲击功,绘制出冲击功-温度曲线;采用显微镜进行断口分析,测定断口剪切断面率;结合冲击断口剪切断面率及断口形貌,确定18CrNiMo7-6高铁齿轮钢的韧脆转变温度。试验结果表明:18CrNiMo7-6高铁齿轮钢冲击值随温度下降而降低,-60°C冲击值降低明显;断口形貌随着温度的降低由韧窝逐渐向解理断裂变化,-40°C时断口主要是解理断口形貌,-40°C冲击断口剪切断面率为52%,从而确定高铁齿轮钢经“淬火+回火”热处理后韧脆转变温度为-50~-40°C。

摘要： 为了研究Q960E高强钢在20~-100°C温度区间的冲击性能,通过冲击试验机、扫描电镜等手段进行抗冲击性能测试,观察冲击试样断口形貌及其变化规律,同时采用Boltzmann函数表征冲击功与试验温度之间的关系。试验结果显示:Q960E钢板-40°C以下冲击功值下降明显,-60°C冲击断口中开始出现撕裂棱和少量准解理小台阶面。Boltzmann函数拟合温度—冲击功曲线,得出材料的韧脆转变温度为-42.38°C,相关系数为0.999,表明材料在-40°C以上具有良好的综合性能,完全满足工业应用需求。

摘要： 采用金相显微镜(Metallographic)和扫描电镜(SEM)等研究了0.20％、0.80％和1.20％ Ni高铁车轴钢DZ1和DZ2性能和组织结构.结果 表明,随着Ni含量由0.20％增至1.20％,钢的抗拉强度由710 MPa提高到759 MPa、屈服强度由535 MPa提高到608 MPa;钢的20°C和-40°C冲击韧性均得到提升,特别是-40°C横向冲击韧性从0.20％ Ni的87J提高到1.20％ Ni的136 J,-40°C纵向冲击功从94J提高到179 J;钢的韧脆转变温度由-30°C降低到-100°C;3种成分的高铁车轴钢均可得到贝氏体+回火马氏体组织,贝氏体量随着镍含量的提高而增加,并且镍含量提高后钢的组织更加细小、均匀.

摘要： 通过热处理工艺试验,研究42CrNiMo6钢的韧脆转变温度.根据42CrNiMo6钢在不同回火温度下的低温冲击吸收功,推算冲击断口形貌的剪切断面率.结果表明,590°C回火后,合金韧脆转变温度为室温;620°C回火后,合金韧脆转变温度为-50°C;而650°C回火后,合金韧脆转变温度为-70°C.回火温度的提高会增加合金的低温冲击吸收功,但会降低材料强度和韧脆转变温度,提高材料的工况应用范围.

摘要： 为研究拟合函数对燃气轮机轮盘韧脆转变温度评定结果的影响,在不同温度下对燃气轮机轮盘进行夏比冲击试验,分别采用线性内插、玻尔兹曼函数、双曲正切函数的冲击吸收能量和脆性断面率进行拟合,计算得到相应的特定比例断口形貌转变温度FATT SEPC和特定冲击吸收能量转变温度ETT AV,并对计算结果进行了比较与分析.结果表明:对于钢铁材料,无论是断口形貌还是冲击吸收能量的转变温度,通过合理设定边界值,采用双曲正切函数和玻尔兹曼函数可获得近似一致的拟合结果.而双曲正切函数的物理意义更明确,且对一些非对称转变曲线的拟合更具优势,线性内插拟合只能粗略预估转变温度是否合格,当其接近要求值时,不能用于判定是否合格,还需采用玻尔兹曼函数或双曲正切函数进行精确拟合.

摘要： 对34CrNi1Mo钢分别进行V形和U形两种缺口类型的冲击试验,并绘制出剪切断面率与试验温度的曲线.通过曲线及韧脆转变温度的对比,分析缺口类型对34CrNi1Mo钢韧脆转变温度的影响.结果表明:不同缺口类型对34CrNi1Mo钢的韧脆转变温度有较大影响,U形缺口试样测得的韧脆转变温度低于V形缺口试样测得的韧脆转变温度.

摘要： 对ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料韧脆转变温度进行检测分析,表明此材料金相组织中存在δ-Fe将降低材料的抗低温冲击能力,优化的ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料,大大减小δ-Fe含量,具有良好的抗低温冲击能力.利用扫描电镜得到低温冲击试样断口电子扫描形貌,显示了此材料在极低的温度下仍保留良好的韧窝状韧性断口形貌,随温度降低,冲击断口会从完全韧窝状变成韧窝-解理状,再到完全解理状的变化规律.

摘要： 对东北地区的常见输电铁塔材质Q235B和Q345B的韧脆转变温度进行了检测,同时定性分析了珠光体含量和夹杂物对结果的影响.通过试验,总结了韧脆转变温度测试的关键条件,提出为了提高结果的精确度,在冲击韧性上升区,试验温度间隔应在5°C左右,-15°C以上,每个温度测点取至少5个试样.

摘要： 通过冲击试验、CTOD测试及断口形貌分析,讨论了输电铁塔用Q345B、Q420B、Q420C角钢韧脆转变温度评价方法,分析表明,可以用冲击吸收能量达到钢材规定值60％～70％时所对应的温度作为评价输电铁塔角钢韧脆转变温度的判据,并给出了低温下输电铁塔角钢的冲击韧性指标值.

摘要： 韧脆转变温度是金属结构材料使用的一个重要参量。本文在传统试验手段的基础上，采用函数拟合的方法对输电杆塔用Q460高强钢的韧脆转变温度进行了较好的分析和预测。

摘要： 正在发展的新一代的快中子增殖堆对反应堆的结构材料提出了更高的要求,铁素体/马氏体钢(ferritic/martensitic steel,F/M钢)作为快堆外套管的理想材料,我国也正在加紧推进其国产化进程.但对于国内外研究者部十分关心的F/M钢在辐照后的脆化问题,即韧脆转变温度(ductile-brittle transition temperature,DBTT)大幅上升的问题,则是国产化F/M钢性能考核评价的关键.但在空间有限的快堆辐照容器内,无法大量放置标准提供的冲击试验样品,必须采用非标的小样品.因此,如何系统评价小样品冲击试验得到的数据则成为试验的关键问题.本文系统调研了国内外对于小样品冲击试验的试验方法和数据处理思路,希望能够对未来国内相关试验的展开提供一些帮助.

摘要： 相对普通规格角钢，大规格角钢在肢宽和肢厚上均增大，热轧过程中变形程度和冷却条件发生变化。因此有必要研究大规格角钢在不同服役条件下，特别是低温条件下(-40°C至0°C的力学性能，包括低温下强度和韧性，如抗拉强度、屈服强度、延伸率和冲击韧性等。本文开展300MM大规格角钢在室温、0°C,-20°C、-40°C四种温度环境下不同位置处的拉伸实验和冲击试验，实不同温度下的强度、塑性和冲击韧性，揭示大规格热轧角钢的低温力学特性和失效分析，为采用大规格角钢建造大型化输电铁塔的设计提供实验数据和实验基础。通过研究300MM大规格角钢在室温、0°C、-20°C、-40°C四种温度环境下不同位置处的拉伸实验和冲击试验,特别是低温条件下(-40°C至0°C)的力学性能,如抗拉强度、屈服强度、延伸率和冲击韧性等，结果表明大规格角钢不同位置处的组织及冲击韧性存在差异,相对于中间及顶角区域,边缘位置处晶粒最为细小且冲击韧性最优,当冲击吸收能量为34J时,中间位置所对应的韧脆转变温度为-33.04°C,顶角处为-31.5°C,而边缘处远小于-40°C.同时由于带状组织存在,沿轧制方向的塑性低于垂直于轧制方向.

摘要： 针对IF钢板成形后出现的加工脆化现象，对马钢生产的冷轧IF钢二次加工脆化进行检验评定。实验结果表明：马钢IF钢的韧脆转变温度为-60°C，冲杯破裂断口为沿晶与解理混合脆性断口。并对影响IF钢二次加工脆性的因素进行了阐述。

摘要： 本文设计并完成了一个做Small Punch(小压杆)实验的夹具.该夹具的设计是为了在小圆片上进行高温小压杆实验，该设计能缩短加热时间.夹具安装在拉压实验机上进行实验，得到载荷位移曲线.在不同的温度下得到不同的曲线，通过对曲线最终分析找到材料的韧脆转变温度.

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、背散射电子衍射(Electronbackscattered diffraction,EBSD)以及透射电镜对商业用马氏体钢经淬火和低温回火后的马氏体组织特征进行了定量分析,并且研究了其对韧性的影响.结果表明:试验钢的微观结构由packet,block和lath组成.试验钢的韧脆转变温度(The ductile to brittle transitiontemperature,DBTT)随组织细化而降低.EBSD分析裂纹传播路径发现板条束能更大的阻挡裂纹的传播.因此,马氏体板条束可作为对韧性起作用的组织单元.

摘要： 为了开展反应堆压力容器材料动态断裂韧性测试方法的研究,利用标准Charpy-V 试样,测试了A508-3钢冲击韧性并根据冲击曲线测算动态断裂韧性,拟合出冲击韧性和动态断裂韧性的转变温度曲线,分别采用两种方法确定韧脆转变温度.同时选取大亚湾核电站辐照监督管一组母材未辐照试样和辐照试样的示波冲击数据进行分析,得到动态断裂韧性,比较了冲击韧性和动态断裂韧性评价辐照脆化的不同特点,探讨了采用动态断裂韧性评价反应堆压力容器材料辐照脆化效应的可行性.结果表明:采用动态断裂韧性评价的材料辐照脆化效应与冲击韧性基本一致,动态断裂韧性评价压力容器材料辐照脆化性能的方法可行.

摘要： 一种压痕法测试韧脆转变温度、断裂韧性和硬度的装置，属于材料的性能检测技术领域。装置包括：包括上套筒、下套筒、压头、绝缘陶瓷、固定板、电极、试样盒、观察窗、压盘、压球、保护气氛输入输出系统、温度采集控制系统，以及试样移动系统。本发明的优点在于，可与洛氏硬度计、材料试验机等配合使用。该装置可以在室温至500°C测试梯度材料的韧脆转变温度、断裂韧性和硬度等性能。不但试验准确可靠，而且缩短制样时间和成本，更有助于降低成本和节约时间和能源，提高效率。

摘要： 本发明涉及一种高硅钢薄板韧脆转变温度的测量方法。其技术方案是：先将设定的待测高硅钢薄板试验温度范围分为n个测试温度点，n为5～10的自然数。再依次对m个组的每组3个拉伸试样分别进行拉伸实验，m＝n。根据拉伸试样的原始厚度bij和断口处最小厚度b′ij得到每个拉伸试样的厚度减薄率ηij，i＝1，2，...，m，j＝1，2，3，然后得到第i组拉伸试样的厚度减薄率ηi。最后以测试温度点Tk为横坐标和所对应的第i组拉伸试样的厚度减薄率ηi为纵坐标，绘制拉伸试样的厚度减薄率ηi随测试温度Tk变化的曲线，k＝i，当所述纵坐标为5％时所对应的测试温度点即为高硅钢薄板韧脆转变温度。

摘要： 本发明属于钢铁技术领域，具体地，本发明涉及一种特厚低韧脆转变温度的热轧H型钢及其生产方法。本发明的热轧H型钢的化学成分按照质量百分比计包括：C 0.08～0.15％、Si 0.10～0.40％、Mn 1.0～1.5％、P≤0.015％、S≤0.008％、V 0.020～0.070％、Ti 0.005～0.025％、N 0.006～0.015％、Ni 0.10～0.50％，其余为铁和残余的微量杂质。H型钢的翼缘厚度在25mm～36mm之间，腹板高度在700mm～1000mm之间，轧制压缩比小于3.5，采用热轧工艺(不采用水冷、超快冷、热处理等工艺)生产。最终产品的屈服强度在420Mpa以上，抗拉强度500Mpa以上、韧脆转变温度低于‑65°C，具有良好耐‑45～‑65°C低温夏比冲击功。

摘要： 一种韧脆转变温度低的铁塔用角钢，其组分及wt%为：C：0.10～0.15%、Si：0.5～0.8%、Mn：1.3～1.6%、P≦0.015%、S≦0.015%、Ti：0.01～0.03%、V：0.03～0.06%、N≦0.005%、Nb：0.025～0.05%、Ca：0.001～0.007％、B：0.001～0.002%、镧系元素：0.001～0.005%、Als：0.015～0.035%；生产步骤：常规冶炼并铸坯；对铸坯自然堆垛冷却至室温；对铸坯加热；粗轧；精轧；自然空冷至室温待用。本发明的角钢韧脆转变温度低，转变温度在-50°C以下，完全满足在我国任何区域的使用，而且力学性能满足国标Q420的要求，表面质量优良，在现有装备无需改造的情况下可以大批量生产。

摘要： 一种压痕法测试韧脆转变温度、断裂韧性和硬度的装置，属于材料的性能检测技术领域。装置包括：包括上套筒、下套筒、压头、绝缘陶瓷、固定板、电极、试样盒、观察窗、压盘、压球、保护气氛输入输出系统、温度采集控制系统，以及试样移动系统。本发明的优点在于，可与洛氏硬度计、材料试验机等配合使用。该装置可以在室温至500°C测试梯度材料的韧脆转变温度、断裂韧性和硬度等性能。不但试验准确可靠，而且缩短制样时间和成本，更有助于降低成本和节约时间和能源，提高效率。

摘要： 本发明提供了一种Q460输电铁塔塔材韧脆转变温度的确定方法及系统，所述方法包括：将基于Q460输电铁塔塔材预先制作好的试样放置在试验装置中；在所述试验装置中设定多个试验工况，在每个试验工况下保持设置的时间长度，并基于试验装置对试样进行夏比冲击试验和低温冷却，获得多个韧脆转变温度；对多个韧脆转变温度进行处理得到输电铁塔塔材韧脆转变温度。本发明提供的技术方案更客观，试验结果更可靠，操作性强，是准确确定塔材韧脆转变温度的工程技术总结，提高了确定输电铁塔塔材韧脆转变温度的精度。

摘要： 本发明涉及一种高硅钢薄板韧脆转变温度的测量方法。其技术方案是：先将设定的待测高硅钢薄板试验温度范围分为n个测试温度点，n为5～10的自然数。再依次对m个组的每组3个拉伸试样分别进行拉伸实验，m＝n。根据拉伸试样的原始厚度b

摘要： 本发明公开了一种韧脆转变温度的测定方法，包括步骤：测量同一试样在若干设定温度下的里氏硬度值，获得若干坐标点；根据坐标点绘制里氏硬度值随温度变化的曲线，曲线的特征点所对应的温度即为试样的韧脆转变温度；其中，曲线具有上水平线段和下水平线段，上水平线段和下水平线段中间的中间水平线与曲线相交，中间水平线与上水平线段的距离、和中间水平线与下水平线段的距离相等，该特征点为曲线与中间水平线的交点。本发明公开的韧脆转变温度的测定方法，仅需测量同一试样在若干预设温度下的里氏硬度值，无需两个以上的试样，从而提高了试样的一致性，从而提高了测定结果。

摘要： 本发明公开了一种降低调质型高强钢厚钢板韧脆转变温度的方法。钢板的化学成分为：C：0.13～0.19％、Si：0.15～0.35％、Mn：0.9～1.1％、P≤0.025％、S≤0.010％、Cr：0.30～0.80％、Ni：0.30～0.80％、Mo：0.20～0.40％、Nb：0.015～0.045％、Ti：0.005～0.025％、B：0.008～0.0022％，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明采用淬火+回火控冷工艺，通过控制回火冷却速度和终冷温度来调节钢板中的有害元素(如磷、硫、砷、锡等)分布，减少其在晶界的偏聚使得晶界纯净化，削弱其对晶界的脆化作用，降低钢板韧脆转变温度。此工艺制得的钢板，其强度和延伸率基本保持不变，而冲击韧性有一定幅度提高，‑60°C冲击韧性提高50％以上，韧脆转变温度降低16°C以上。此工艺生产周期短、钢板氧化程度低、生产效率高。

摘要： 本发明属于钢铁技术领域，具体地，本发明涉及一种特厚低韧脆转变温度的热轧H型钢及其生产方法。本发明的热轧H型钢的化学成分按照质量百分比计包括：C？0.08～0.15％、Si？0.10～0.40％、Mn？1.0～1.5％、P≤0.015％、S≤0.008％、V？0.020～0.070％、Ti？0.005～0.025％、N？0.006～0.015％、Ni？0.10～0.50％，其余为铁和残余的微量杂质。H型钢的翼缘厚度在25mm～36mm之间，腹板高度在700mm～1000mm之间，轧制压缩比小于3.5，采用热轧工艺(不采用水冷、超快冷、热处理等工艺)生产。最终产品的屈服强度在420Mpa以上，抗拉强度500Mpa以上、韧脆转变温度低于-65°C，具有良好耐-45～-65°C低温夏比冲击功。