非晶形成能力

摘要： 以Zr_(72.5)Al_(10)Fe_(17.5)为基础合金,系统研究了Ti元素添加对其非晶形成能力的影响。实验结果表明:随着Ti元素添加量的增加,Zr_(72.5)Al_(10)Fe_(17.5)非晶合金的非晶形成能力先增大后减小;当Ti元素添加量达到4%原子分数时,合金非晶形成能力从基础合金的1050μm升至2000μm。从原子堆垛结构的角度发现,随着Ti元素添加量的增加,合金中自由Zr原子含量先减小后增大,且在Ti含量为4%原子分数时自由Zr原子含量降至最低,意味着此时非晶合金具有最高原子堆垛效率。这说明,与Ti元素含量相关的Zr_(72.5)Al_(10)Fe_(17.5)的非晶形成能力是由其原子层次堆垛效率决定的。

摘要： 类金属元素是改善Fe基非晶纳米晶合金非晶形成能力和软磁性能的重要添加剂。用单辊甩带法制备了Fe_(73.5)Si_(13.5)Nb_(3)Cu_(1)B_(9-x)P_(x)(x=0,3%,6%,9%)(原子分数)合金带材,从各元素间磁相互作用出发探索了P替换B对合金组织结构和软磁性能的影响。实验结果表明,P添加可有效提高合金的初晶相晶化温度以及合金的非晶形成能力;但是二次晶化相的析出温度降低,弱化了其热稳定性。当P含量为3%(原子分数)时,合金有较宽的退火温度窗口,且可有效细化初晶相晶粒尺寸,并在525°C退火后表现出最佳软磁性能,此时合金晶粒尺寸为9 nm,矫顽力为0.21 A/m,同时有效磁导率高于x=0合金。但是由于P的添加,残余非晶相中Fe的磁矩降低,导致合金的饱和磁感应强度降低。

摘要： 为研究Nb元素添加对激光熔覆Fe-B-Si系纳米晶/非晶复合涂层性能的影响,利用X射线衍射仪、扫描电镜、差示扫描量热仪、维氏显微硬度计结合涂层形貌进行了物相、热稳定性、显微硬度分析。结果表明:激光功率为1300 W、扫描速度为3.5 mm/s、光斑直径为3 mm时,可以利用单质粉末制备Fe-B-Si系纳米晶/非晶复合涂层。形成了由纳米晶α-Fe和少量Fe_(2)B、NbB、MoB_(2)与非晶相构成的复合涂层;添加质量分数为1.8%与3.6%Nb元素的Fe-B-Si系纳米晶/非晶复合涂层的热稳定性及非晶形成能力较强;质量分数为3.6%Nb元素的Fe-B-Si系纳米晶/非晶复合涂层硬度值最高,可达16.70 GPa。

摘要： 在不损坏软磁特性的前提下增强非晶形态形成能力,并研究生产新型Fe_(84)Si_(2)P_(3)B_(10.5-x)C_(x)Cu_(0.5)(x=0、0.5、1、1.5、2、2.5)软磁合金。研究Fe_(84)Si_(2)P_(3)B_(10.5-x)C_(x)Cu_(0.5)软磁合金的热稳定性以及磁性能,结果分析显示,随着C含量的增加,合金的非晶态形成能力逐渐增强,饱和磁感应强度(Bs)明显提升,软磁特性也有了明显提高。在x=1.5时,Fe_(84)Si_(2)P_(3)B_(10.5-x)C_(x)Cu_(0.5)性能最佳,Bs为1.75T,矫顽力为2.1A/m。在653K温度下等温退火300s后,随着α-Fe相的析出,整个合金体系的Bs增加,从1.48T-1.75T增加到1.64T-1.83T。在773K等温退火300S后,Bs从1.48T~1.75T增加到1.67T~1.80T。晶化处理后,Fe-(B,P)硬磁相析出,Hc也有所升高。

摘要： 以在室温附近具有较好磁热效应的Gd_(50)Co_(50)非晶合金为基础,通过Al替代Gd成功制备出了Co_(50)Gd_(45)Al_(5)非晶合金,并对其非晶形成能力、磁性能、磁熵变行为及其相关机制进行了研究。结果表明:Al元素的添加提高了合金的非晶形成能力并略微降低了合金的居里温度(~253 K),其磁热性能仍与Gd_(50)Co_(50)非晶合金接近;Co_(50)Gd_(45)Al_(5)非晶合金的磁熵变值与磁场基本符合-ΔS_(m)∝H^(n)关系,不同磁场下的磁熵变-温度曲线均表现出相似的变化趋势。Co_(50)Gd_(45)Al_(5)非晶合金中Gd含量降低的同时具有良好的室温磁热效应,有望成为一种新型室温磁制冷材料。

摘要： 本文采用第一性原理分子动力学(ab initio molecular dynamics,AIMD)方法模拟了Co_(72)Y_(3)B_(15)M_(10)(M=B,C,Si,P)合金形成非晶的过程,探究添加类金属元素C,Si,P对Co基Co-Y-B合金非晶形成能力(glass-forming ability,GFA)和磁性能的影响,着重从原子层面分析了局域原子结构与性能的关联.计算的局域原子结构表征参数有对分布函数、配位数、化学短程序、Voronoi多面体指数、局域五次对称性和均方位移.结果表明,4种合金不同的局域原子结构特征造成其GFA的差异.Co_(72)Y_(3)B_(15)M_(10)和Co_(72)Y_(3)B_(15)P_(10)合金中棱柱结构的含量较高,B/C-C和B/P-P原子间的溶质分离性较弱,过冷态时(1100 K)原子扩散能力较强,不利于提高合金的GFA.Co_(72)Y_(3)B_(15)Si_(10)合金中畸变二十面体结构的含量较高,Co-Si原子间吸引力较强,B/Si-Si原子间具有较好的分离性,过冷态时原子的扩散能力较低,有利于提高合金的GFA.因此,添加Si元素有助于提高合金的GFA,而C和P元素的添加会降低GFA,且C元素对GFA的削弱作用更为明显.4种合金的GFA按Co_(72)Y_(3)B_(15)Si_(10)>Co_(72)Y_(3)B_(25)>Co_(72)Y_(3)B_(15)P_(10)>Co_(72)Y_(3)B_(15)M_(10)的顺序依次降低.添加C,Si,P元素使体系的总磁矩均有所下降,按照Co_(72)Y_(3)B_(25)>Co_(72)Y_(3)B_(15)Si_(10)>Co_(72)Y_(3)B_(15)M_(10)>Co_(72)Y_(3)B_(15)P_(10)的顺序依次递减.Co-Si原子间较强的p-d轨道杂化作用增强了磁交换耦合作用,导致添加Si元素对总磁矩的削弱作用较小.

摘要： 发现于20世纪60年代的铝基非晶合金作为一种低密度材料拥有着较高的比强度,而且与传统晶态材料相比,呈现出长程无序、短程有序的原子排列特点,其内部不存在晶界、位错等较易引发失效的缺陷结构,表现出高硬度和优异的防腐、耐磨等性能,受到了国内外众多学者的广泛关注.起初,这类材料由于受到制备工艺的限制,表现为非晶与纳米晶共存的结构.随着科技发展,科学家们开发了一系列具有完全非晶结构的铝基合金体系.这些材料在具有较高的机械强度的同时能够表现出良好的韧性,使人们对其非晶形成能力、制备方法及应用推广等方面产生了较大的兴趣.对铝基非晶合金非晶形成能力的研究,学者们通常基于块体非晶合金非晶形成能力的经验判据,以及其他一些新提出的判定方法,如蒸发焓、费米层电子态密度、原子扩散以及析出相熔点等.但是,由于铝基非晶合金过冷液相区间较窄以及Al元素化学活性较强,因此铝基非晶合金的非晶形成能力普遍较弱.虽然人们在元素种类及含量变化对铝基非晶合金非晶形成能力的影响等方面做了大量的研究工作,但是目前仍未形成具有普适性的或更加精确的铝基非晶形成能力判定方法,未来仍需借助高性能材料模拟计算和机器学习等技术来进行完善.铝基非晶合金非晶形成能力较弱,以及其对外界条件的影响较为敏感,导致其在制备过程中易发生晶化,从而使获得的材料尺寸维度普遍较低.目前,铝基非晶合金的常见制备方法可按照其形态(粉状、块体、涂层等)来进行划分.粉状铝基非晶合金的制备方法主要为气雾化法和机械合金化法;块体铝基非晶合金的制备方法主要为直接凝固法和粉末冶金法;涂层类铝基非晶合金的制备方法主要包括激光熔覆、爆炸喷涂、冷喷涂、超音速火焰喷涂和电弧喷涂.相对而言,铝基非晶涂层制备技术不会受到工件尺寸的限制,工艺简单、操作方便,且适合于户外大面积施工,在表面防护与再制造工程领域更具应用潜力.尤其是在大型舰船、飞机、海洋设施等高附加值零件的再制造领域里,铝基非晶涂层制备技术的大规模推广应用将会带来巨大的经济效益.本文介绍了铝基非晶合金的发展过程、非晶形成能力、制备方法等内容,总结了铝基非晶涂层在再制造领域的应用前景,并展望了铝基非晶合金的未来研究方向.

摘要： 稀土元素是改善非晶态合金形成能力和性能的重要添加剂,本文采用铜模吸铸法制备了一系列Cu50-x Zr46Al4REx(RE=Dy,Tb,Gd;x=0,1,2,3,4)非晶态合金,系统地探究了重稀土元素Dy、Tb、Gd添加对Cu-Zr-Al合金非晶形成能力(GFA)和力学性能的影响.实验结果表明加入重稀土元素Dy、Tb、Gd后,合金系的玻璃转变温度显著降低,而过冷液相区宽度ΔTx(ΔTx=Tx-Tg)增大,1％(原子分数)的Dy、Tb和3％(原子分数)的Gd添加获得了最大的γ=Tx/(Tg+Tl)参数值,表明合适的添加量有利于合金非晶形成能力的提高.同时,适量的Dy、Tb、Gd引入可以显著提高Cu-Zr-Al合金的塑性变形能力.硬度和γ参数随稀土元素含量的变化呈现相似的变化趋势,表明非晶形成能力与硬度之间存在一定的关联性.稀土元素添加导致非晶态合金样品硬度呈现更大的径向不均匀性,有利于合金塑性变形能力的提高.

摘要： 采用单辊熔体快淬法制备Fe84SixB10.5-xP5Cu0.5(x=0,0.5,1.5,3.5,4.5,5.5)合金带材,并采用X射线衍射仪(XRD)、软磁直流测量仪、振动样品磁强计(PPMS-VSM)以及差示扫描量热仪(DSC)对合金微观结构、软磁性能以及热稳定性进行了表征.研究了Si取代B对合金微观结构、软磁性能以及热稳定性的影响.结果表明,Fe84SixB10.5-xP5Cu0.5(x=0～4.5)淬态合金具有ɑ-Fe相(200)衍射峰.当Si取代量为x=5.5时,合金ɑ-Fe相(200)衍射峰消失,具有非晶的淬态结构.x=5.5成分合金过冷液相区为133°C.x=5.5合金的饱和磁化强度μ0Ms为1.85 T,矫顽力为12.93 A/m.

摘要： 研究了Zr含量对Zr_(71-x)Ni_(x)Nb_(3)Cu_(16)Al_(10)非晶合金的形成能力、晶化行为和力学性能的影响。采用快速凝固装置制备非晶合金,利用XRD和DSC对其非晶形成能力和晶化行为进行分析,通过压缩试验和SEM对其力学性能及断裂方式进行表征。结果表明:Zr原子百分比为62%时非晶形成临界直径最大,为9 mm;Zr含量不同改变了非晶合金的结晶过程,Zr原子百分比为62%和66%的非晶合金晶化初始相都是二十面体准晶体相,而Zr的含量为58%时则为FCC-Zr_(2)Ni和Tetra-Zr_(2)Ni相;Zr含量增加后非晶合金的压缩强度降低,塑性变形能力显著提高,其中Zr原子百分比为62%时,非晶合金的塑性变形量高达27%。

摘要： 研究微量Fe含量对TiNbZrTaFe合金体系的非晶形成能力和热稳定性影响.利用机械合金化方法合成(Ti69.7Nb23.7Zr4.gTa1.7)100-xFex (x=0,2,6,10)4种非晶/纳米晶合金粉末.采用X射线衍射分析(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和差示扫描量热仪(DSC)对合成粉末的相转变结构、形貌、微观结构和热物性等进行了表征.结果表明:合金体系的非晶形成能力和热稳定性随着Fe元素含量的增大而增强,当x=0时,终态粉末为纳米晶结构;当x=10时,粉末合成为完全非晶态粉末.

摘要： 本文以Ce7o-xGa8Cu22Fex(0≤x≤4)合金为研究对象,系统研究了Fe元素的微量掺杂对Ce7-xGa8Cu22Fex合金的非晶形成能力和室温力学性能的影响.结果发现,当Ce原材料的纯度为98.7-98.9wt.％,其余原材料纯度均不低于99.9wt％的情况下,当0≤x≤3时,Ce70-xGra8Cu22Fex合金形成非晶的临界尺寸为6mm,随着Fe元素的进一步掺杂,将会导致非晶形成能力的下降.力学实验显示,2mm高径比为2:1的Ce70-xGa8Cu22Fex(0≤x≤4)非晶合金样品的断裂强度为545.79-580.18 MPa,显微硬度为133.3-151.67 MPa,当x=2时,Ce7oGa8Cu22Fe2非晶合金棒材不仅具有最高的断裂强度和硬度,并且具有约1％的室温压缩塑性.本文研究的Fe元素掺杂对Ce基非晶合金形成能力及室温力学性能的影响,有助于推动Ce基非晶合金作为功能材料的应用.

摘要： 研究微量Fe含量对Ti-Nb-Zr-Ta-Fe合金体系的非晶形成能力和热稳定性影响.利用机械合金化方法合成(Ti69.7Nb23.7Zr4.9Ta1.7)100-xFex(x=0,2,6,10)4种非晶/纳米晶合金粉末.采用X射线衍射分析(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和差示扫描量热仪(DSC)对合成粉末的相转变结构、形貌、微观结构和热物性等进行了表征.结果表明:合金体系的非晶形成能力和热稳定性随着Fe元素含量的增大而增强,当x=0时,终态粉末为纳米晶结构;当x=10时,粉末合成为完全非晶态粉末.

摘要： 本文以Cu-Zr-Al三元系为基础，研究了Ag和Fe合金组元添加对BMG及BMG基复合材料的非晶形成能力和力学性能的影响。在Cu-Zr-Al三元合金体系中，Cu50Zr42Al8BMG的ΔTx=61K, Trg=0.624，γ=0.416。适量添加Ag元素能显著地提高非晶形成能力，在Cu-Zr-Al-Ag四元合金体系中，Cu43Zr45Al8Ag4、Cu45Zr42Al8Ag5、Cu40Zr44Al10Ag6、Cu43Zr41Al8Ag8和Cu36Zr48Ag8Al8的Trg分别为0.618、0.625、0.618、0.628和0.598，γ值分别为0.424、0.427、0.424、0.432和0.433，ΔTx分别为77K、76K、78K、84K和108K。 Fe的添加明显影响合金的非晶形成能力，总体上使合金的Tg，Tl呈升高趋势，而Tx下降，ΔTx和Trg的减小，但(Cu0.36Zr0.48Ag0.08Al0.08)77Fe3仍具有较高的热稳定性和非晶形成能力，其ΔTx=103，Trg=0.566,γ=0.424；铁的适量加入显著提高合金的综合力学性能，其中(Cu0.36Zr0.48 Ag0.08Al0.08)77Fe3合金的强度和塑性应变分别提高至2249MPa和4.9%。Fe元素在Cu-Zr-Al三元系中产生明显的相分离现象，具有不同剪切模量的分离相的出现，阻碍单一剪切带的扩展，促使多重剪切带的形成，从而起到增韧效果。

摘要： 采用单辊甩带法制备出非晶态的Al85.5NixCo9.5-xSm5(x=1.5,3.5,5.5,7.5和9.5)薄带,利用X射线衍射技术,差示扫描仪,透射电镜和高分辨透射电镜对其非晶薄带的非晶形成能力,热稳定性和晶化初生相进行研究.研究结果表明:Ni置换Co的加入能显著提高非晶合金的非晶形成能力;对晶化初生相产生影响,能够促进单独fcc-Al相的析出;同时对晶化激活能和晶化峰激活能的影响较为复杂.

摘要： 研究了Mg-Ni-RE-Ag四元合金的非晶形成能力、力学性能及其影响因素。研究结果表明,Ag元素替代Mg元素可以改善Mg75Ni15Gd10的非晶形成能力，制备尺寸由3mm提高到Mg69Ni15Gd10Ag6的7mm;Ag元素的适量添加可提高非晶合金的断裂强度和塑性，改善力学性能。

摘要： 为了改善Mg2Ni型合金的电化学贮氢性能，用La部分替代Mg，并用铸造及快淬工艺制备了Mg20-xLaxNi10(x=0，2，4，6)电极合金。用XRD、SEM和HRTEM分析了快淬合金微观结构，测试了合金的电化学贮氢性能及氢在合金中的扩散系数(D)。结果发现，快淬含La合金显示了以非晶相为主的结构，但快淬无La合金中没有出现非晶相，表明La替代Mg提高了合金的非晶形成能力。当x=2时，La替代Mg不改变合金的主相Mg2Ni，但出现少量的LaMg3及La2Mg17相。当La替代量x≥4时，合金的主相改变为(La，Mg)Ni3+LaMg3相。铸态合金的放电容量随La含量的增加而增加，快淬态合金的放电容量随La含量的变化有极大值。快淬对合金的电化学贮氢性能的作用与其成分相关，快淬对x=2合金的性能具有最显著的作用。当淬速从0m/s（铸态被定义为淬速0m/s) 增加到30m/s时，x=2合金20次充放循环后的容量保持率从37.3%增加到78.3%，放电容量从197.2 mA·h/g增加到406.5 mA·h/g，高倍率放电能力从48.3%增加到56.8%。氢扩散系数(D)从0.81×10-11 cm2/s增加到1.80×10-11 cm2/s，极限电流密度(IL)从76 mA/g增加到533 mA/g。

摘要： Ce基大块金属塑料是指一系列可在近开水温度附近像塑料那样进行复杂加工的一种新型的大块非晶态金属合金材料，表现出丰富的物理现象和奇特的物理性能以及特殊的类似于Al基非晶的非晶形成规律(1)。本研究用平衡合金法，运用XRD、SEM/EDX等分析测试技术对Ce基块体非晶合金体系Ce-Al-Cu，Ce-Al-Ni，Ce-Al-Co进行了相平衡和晶体结构进行了实验研究，测定了各体系300°C等温截面。

摘要： 1996年，Inoue等人利用铜模吸铸法制备出了Nd-Fe-Al系大块非晶，发现Nd60Fe30Al10合金具有很好的非晶形成能力且室温下表现为硬磁性，这引起了人们的广泛关注。但是该合金的饱和磁化强度和剩余磁化强度很低，这大大限制了其进一步应用。增加该体系中铁的含量，从而增加合金的饱和磁化强度，提高磁性能，但这同时也降低了合金的非晶形成能力。在前期的研究中发现：成分为Fe53Nd37Al10的合金具有较强的非晶形成能力，在室温下表现为软磁性；在该合金中添加少量B元素后，获得了具有硬磁性的 (Fe0.53Nd0.37Al0.1)96B4合金，但遗憾的是，该合金的非晶形成能力较差,且矫顽力较小。为了进一步改善 Fe-Nd-Al-B非晶合金的非晶形成能力和磁性能，研究Dy元素的添加对此系列合金的显微结构、磁性能以及晶化行为的影响。利用铜模吸铸法制备了厚度为1mm片状的(Fe0.51Nd0.35Al0.10B0.04)100-xDyx(x=0，1，3，6)合金。采用示差扫描量热法（DSC），振动样品磁强计（VSM）和X-ray衍射仪（XRD）研究了Dy对该系列合金非晶形成能力、磁性能和晶化行为的影响。结果表明，少量Dy元素(1at%)的添加，使得合金 Fe-Nd-Al-B-Dy的磁性能大幅度提高。(Fe0.51Nd0.35Al0.10B0.04)99Dy1合金的磁性能达到：Ms=44.50Am2/kg， Mr=20.10Am2/kg， jHc=491kA/m。然而，Dy元素含量达到6%时，合金呈现顺磁性，而且 (Fe0.51Nd0.35Al0.10B0.04)99Dy1合金在完全晶化后也呈现为顺磁性。

摘要： 对全金属组元Fe-Nb-X(X=Al,Zr, Ti,Ta)混合粉末的机械合金化引起的非晶态化过程进行了研究,采用X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)对混合粉末的结构演变和形貌进行了分析,用差示扫描量热仪(DSC)分析了非晶态合金的热稳定性。结果表明：球磨80 h后,合金粉末已完全非晶化,球磨得到的非晶粉末元素分布均匀无偏析无明显球磨污染。非晶合金具有较好热稳定性和抗晶化能力,表现出明显的晶化动力学效应,呈现多晶型晶化．晶化呈现先慢后快再变慢的特点。

摘要： 本发明公开了一种拥有优异非晶形成能力的高温块体非晶合金及其制备方法和应用，本发明通过研究Ir‑Ta‑Ni快速凝固时所析出晶态相的组成，从抑制合金熔体凝固时产生的晶态相入手，基于相似竞争机制，针对晶态相的组成元素，有选择性地添加相似元素，削弱了晶态相中元素间强烈地作用，抑制了晶态相的析出，从而提升了合金的非晶形成能力，研制出了临界非晶形成尺寸较大的Ta‑Ir‑Ni‑SE合金系，有效解决了非晶合金临界尺寸小的问题，同时也有效降低了合金的原料成本，本发明所制备的高温非晶合金可广泛应用于制备手机或高档腕表的部件、微/纳米机械、精密光学器件以及医用器材等领域。

摘要： 本发明属于非晶态合金材料技术领域，涉及一种具有超大非晶非晶形成能力的Ti‑Zr‑Be‑Ni‑Cu(Fe)非晶合金及其制备方法。所述Ti基非晶合金的组成如以下通式所示：(TiaZrbBecNid)100‑xCux或(TiaZrbBecNid)100‑xFex，其中a，b，c，d，x均为原子百分比，取值范围是：41≤a≤55，15≤b≤25，20≤c≤26，8≤d≤10，0

摘要： 本发明公开了一种非晶形成能力优异的La基非晶合金及其制备方法，其特征在于，所述La基非晶合金的组成为：La

摘要： 本发明无镍无铍无铜高非晶形成能力的锆基块体非晶合金及制备，属于块体非晶合金，目的在于不仅去除对人体具有毒副作用的镍、铍和铜元素，而且具有强非晶形成能力，采用电弧熔炼铜模吸铸的方法即可制备出厘米级块体非晶合金。所述非晶合金成分原子百分比表达式为ZraCobAlcAgdMe，其中53≤a≤55，20≤b≤23，10≤c≤15，3≤d≤9，M为Nb或者Hf，2≤e≤8，且需满足30≤b+c≤36，a+b+c+d+e＝100。本发明的锆基块体非晶合金具有>2.5％的塑性变形能力和较高的强度，易于生产同时不含Ni、Be、Cu对生物有害的元素，在生物材料，体育用品和医疗器件等领域具有非常广阔的应用前景。

摘要： 本发明属于非晶态合金材料，特别涉及一种具有非晶形成能力的Ti基非晶合金及其制备方法。本发明Ti基非晶合金的组成为Ti

摘要： 本发明公开了一种拥有优异非晶形成能力的高温块体非晶合金及其制备方法和应用，本发明通过研究Ir‑Ta‑Ni快速凝固时所析出晶态相的组成，从抑制合金熔体凝固时产生的晶态相入手，基于相似竞争机制，针对晶态相的组成元素，有选择性地添加相似元素，削弱了晶态相中元素间强烈地作用，抑制了晶态相的析出，从而提升了合金的非晶形成能力，研制出了临界非晶形成尺寸较大的Ta‑Ir‑Ni‑SE合金系，有效解决了非晶合金临界尺寸小的问题，同时也有效降低了合金的原料成本，本发明所制备的高温非晶合金可广泛应用于制备手机或高档腕表的部件、微/纳米机械、精密光学器件以及医用器材等领域。

摘要： 本发明属于非晶态合金材料技术领域，涉及一种具有超大非晶非晶形成能力的Ti‑Zr‑Be‑Ni‑Cu(Fe)非晶合金及其制备方法。所述Ti基非晶合金的组成如以下通式所示：(Ti

摘要： 本发明无镍无铍无铜高非晶形成能力的锆基块体非晶合金及制备，属于块体非晶合金，目的在于不仅去除对人体具有毒副作用的镍、铍和铜元素，而且具有强非晶形成能力，采用电弧熔炼铜模吸铸的方法即可制备出厘米级块体非晶合金。所述非晶合金成分原子百分比表达式为ZraCobAlcAgdMe，其中53≤a≤55，20≤b≤23，10≤c≤15，3≤d≤9，M为Nb或者Hf，2≤e≤8，且需满足30≤b+c≤36，a+b+c+d+e＝100。本发明的锆基块体非晶合金具有>2.5％的塑性变形能力和较高的强度，易于生产同时不含Ni、Be、Cu对生物有害的元素，在生物材料，体育用品和医疗器件等领域具有非常广阔的应用前景。

摘要： 本发明提供了一种高非晶形成能力大塑性的钴基块体非晶合金，其分子式为CoaFebBxSiyNbcCud，式中a、b、c、d、x、y分别表示对应合金元素的原子百分比，其中35≤a≤48，20≤b≤36，4≤c≤5，0.1≤d≤0.9，20≤x≤24，4≤y≤5.5，并且满足65≤a+b≤71.9，且a+b+c+d+x+y＝100。与现有技术相比，本发明合金的显著特征在于兼具高非晶形成能力、突出的塑性变形能力和优异的软磁性能，其最大临界直径达3‑5.5mm，断裂强度4060‑4400MPa，塑性变形能力1‑3.7％，饱和磁化强度0.72T以上，矫顽力0.81‑1.41A/m，并且该合金不含稀土元素、易挥发性元素，制备工艺简单，具有良好的应用前景。本发明还提供了上述合金的制备方法。

摘要： 本发明公开了一种非晶形成能力优异的La基非晶合金及其制备方法，其特征在于，所述La基非晶合金的组成为：La