静曲强度

摘要： 2022年4月9日,中国林产工业协会在北京组织专家采取线上线下结合的会议方式对广州好莱客创意家居股份有限公司、湖南绿达新材料有限公司和北京林业大学联合研发的木质素胶胶合板进行了新产品鉴定。采用自主研发的木质素胶黏剂生产无醛胶合板和多段变压热压工艺,通过调控调胶后胶黏剂黏度和单板涂胶量等措施,生产效率、产品环保、耐水等性能显著提高。经国家家具产品质量检验检测中心(广东)检测,产品含水率、浸渍剥离、静曲强度等指标符合GB/T9846-2015《普通胶合板》标准要求。

摘要： 2022年5月19日,山东新港集团充分发挥生产设备极限能力,成功下线并量产0.5 mm和0.6 mm超薄高密度纤维板,低于行业之前最薄0.8 mm的厚度。超薄高密度纤维板静曲强度、弹性模量、内胶合强度等指标检测值远高于市场现有0.8 mm产品指标值,满足T/CNFPIA 3007-2019《超薄高密度纤维板》性能要求。

摘要： 研发了以木屑和硫氧镁水泥胶凝材料为主的阻燃板。经调研和试验确定了硫氧镁无机胶凝材料的配合比,并通过调整生产工艺,增加保压工序,有效防止因木屑吸水膨胀导致的厚度反弹。硫氧镁阻燃板木屑掺量范围为70%~90%,静曲强度均在4MPa以上,密度在0.4~0.6g/cm~3。热释放速率和总释放量满足GB 8624-2012《建筑材料及制品燃烧性能分级》中硬质家具B1型(难燃)指标。

摘要： 利用改性豆粕胶黏剂压制稻草板,可以有效缓解木材资源紧张的情况;采用正交实验方法考察了施胶量、热压时间、热压温度对不同配方改性的豆粕胶黏剂压制的稻草板的主要物理力学性能的影响,检测了稻草板的静曲强度和内结合强度;应用旋转粘度计,测定醋丙乳液改性豆粕胶黏剂的黏度。结果表明:改性豆粕胶黏剂的黏度均处于3000~8000 mPa·s范围内。在施胶量为30%时,利用稻草粒径在1.0~20 mm范围内的稻草刨花所压制出的稻草刨花板的静曲强度为14.23 MPa,内结合强度为0.43 MPa,其强度符合GB/T 21723—2008的要求。可见,施胶后的草片接触角明显减小,施加改性豆粕胶的稻草疏水性减弱;施胶后稻草的浸润性显著增强,稻草刨花彼此之间能形成良好的胶接效果。

摘要： 为了揭示水煮处理对毛竹物理力学性能的影响,研究不同水煮处理时间(4、8、24、48 h)对毛竹力学性能、吸水膨胀率和吸水率的影响.结果表明:毛竹的力学性能随着水煮处理时间的延长而逐渐降低,经过48 h水煮处理,静曲强度和弹性模量分别降低了40.24％和43.65％.经过4h水煮处理,毛竹薄壁组织细胞腔中的淀粉发生糊化,在细胞壁上形成淀粉膜,并堵塞纹孔,同时细胞壁中半纤维素降解、木质素解聚,使得毛竹的吸水率和吸水膨胀率降低;随着水煮处理时间的延长,细胞腔中的淀粉逐渐被降解或溶出,且半纤维素的降解加剧,木质素中的β-O-4键被破坏,从而使竹材的力学性能降低、吸水膨胀率和吸水率增大,造成竹材材质劣化.

摘要： [目的]研究孔的位置和直径对落叶松板材抗弯性能的影响规律.[方法]以兴安落叶松无缺陷木材为研究对象,首先采用抗弯试验方法测试一批试件的弹性模量与静曲强度,建立其静曲强度与弹性模量的数学模型;接着对其他试件采用同样的方法(荷载只加到破坏荷载的约3/7)测试其弹性模量,利用前述数学模型推算其静曲强度;然后对其进行钻孔,并测定各试件钻孔后的静曲强度和弹性模量;比较各试件钻孔前后的静曲强度和弹性模量值,求取孔所引起的静曲强度削弱率和弹性模量削弱率,分析孔对试件抗弯性能的影响规律.[结果]孔与试件下表面或上表面相切,孔径与厚度之比为0.2时,板材静曲强度削弱率(平均值)达38.84％或27.02％;试件的下表面或上表面有半孔时,静曲强度削弱率为21.55％或7.99％;孔位于试件厚度中心层下方且与之相切时,静曲强度削弱率仅为0.85％;对于孔相切于抗拉侧、孔径与厚度之比为0.2的试件,孔位于支承点到加载点的中间位置时,其静曲强度削弱率为21.44％,相比孔在加载点位置时的38.84％,下降了约45％;对于加载点下方与试件下表面相切的孔,孔径与厚度之比由0.2增大到0.5时,静曲强度削弱率由38.84％增大到82.08％;钻孔试件的弹性模量所对应的静曲强度值具有显著的离散性.[结论]1)对于板材长度方向,孔位于加载点下方时的静曲强度削弱率最大;随着孔远离加载点其静曲强度削弱率减小.2)对于板材厚度方向,孔越靠近板面其静曲强度削弱率越大,且受压侧的强度削弱率大于受拉侧;孔与板面相切时其静曲强度削弱率最大,且孔位于受拉侧时更大;孔位于中心层稍偏下时其静曲强度削弱率最小.3)处于板面的半孔,对板材静曲强度的削弱也很显著,且受拉侧的影响更大.4)孔径对板材静曲强度的影响显著,随着径厚比的增大,静曲强度削弱率呈直线递增.5)孔对板材弹性模量的影响规律基本上与对静曲强度的影响相同,但其影响程度远不及对静曲强度的影响.当径厚比为1/5时,其弹性模量削弱率最大不超过12％.6)钻孔板材的静曲强度不适合通过其弹性模量来推测.

摘要： 木塑复合材料的静曲强度不仅能反映板材的抗弯能力,同时也能反映板材地板榫槽结合处抗弯曲破坏的能力.采用正交试验法考察了木塑比、木粉粒径、偶联剂用量、挤出温度、回收料/新料比值对聚丙烯(PP)基木塑复合材料静曲强度的影响,结果表明:五因素对静曲强度的影响大小为木粉粒径>偶联剂的用量>木塑比>挤出温度>回收料量/新料量;木粉粒径越小,材料的静曲强度越差;偶联剂用量的增加使材料的静曲强度明显提高;木塑比达到65:35时,材料的静曲强度达到最大值.正交试验得出的最佳试验条件是:木粉粒径为100目,偶联剂用量为6％,木塑比为65:35,挤出造粒七段温度为180°C,回收料量/新料量为3:7.复合材料各组分的相容性对静曲强度影响较大,未来研究应集中在提高性质不同组分的相容性上.

摘要： 木塑复合材料的静曲强度不仅能反映板材的抗弯能力,同时也能反映板材地板榫槽结合处抗弯曲破坏的能力。采用正交试验法考察了木塑比、木粉粒径、偶联剂用量、挤出温度、回收料/新料比值对聚丙烯(PP)基木塑复合材料静曲强度的影响,结果表明:五因素对静曲强度的影响大小为木粉粒径>偶联剂的用量>木塑比>挤出温度>回收料量/新料量;木粉粒径越小,材料的静曲强度越差;偶联剂用量的增加使材料的静曲强度明显提高;木塑比达到65∶35时,材料的静曲强度达到最大值。正交试验得出的最佳试验条件是:木粉粒径为100目,偶联剂用量为6%,木塑比为65∶35,挤出造粒七段温度为180°C,回收料量/新料量为3∶7。复合材料各组分的相容性对静曲强度影响较大,未来研究应集中在提高性质不同组分的相容性上。

摘要： 简要分析国内外木塑复合材料相关标准,解读新版标准GB/T 24508—2020《木塑地板》的重要指标,包括最小集中载荷、静曲强度和弹性模量、线性热膨胀系数、邻苯二甲酸酯总量、甲醛释放量、总挥发性有机化合物释放率,引导标准的正确理解和使用.

摘要： 对比了脱脂处理前后马尾松单板物理力学性能的变化,研究结果表明,脱脂处理后马尾松单板的气干密度略有增加;马尾松单板吸水厚度膨胀率、吸水率增大;马尾松单板的顺纹弹性模量急剧下降,顺纹静曲强度下降不大.

摘要： 纸面稻草(麦秸)，石膏板(SGB)与市售纸面石膏板(PGB)相比，在物理力学方面，稻草(麦秸)/石膏纸面复合板的静曲强度(MOR)、弹性模量(MOE)数值大于纸面石膏板，只有内结合强度(m)小于市售纸面石膏板;在应用性能上，除在腻子附着力方面小于纸面石膏板外，稻草(麦秸)，石膏纸面复合板的握螺钉力、乳白胶胶合性能、硬度、均布载荷的实验结果均高于纸面石膏板。在总体性能上稻草(麦秸)/石膏纸面复合板优于市售纸面石膏板，替代市场上工业化生产的纸面石膏板是可行的。

摘要： 探讨了炭化重组竹与杉木的不同比例对其复合板材物理力学性能的影响。结果表明：竹木复合材的静曲强度(MOR)和弹性模量(MOE)随着竹木比的增加而增加，△E/△ρ值随着重组竹比例的增加而减少，△R/△ρ随着重组竹比例的增加先增后减;竹木复合材的吸水率和吸水厚度膨胀率随着竹木比的增加而减少，其吸水性能主要取决于杉木的比例：竹-木间胶合剪切强度稍大于木-木间的胶合剪切强度值，破坏形式主要以杉木的破坏为主。

摘要： 以国产黄藤为资源，借助现代加工技术，制造出既保持藤材特点，而且力学性能优良的家具材料。藤材密度低，而木材强度较高，二者结合可开发出轻质、高强的材料。本文设计了2种不同结构的藤木复合材料，分析了复合结构对藤/木复合材料静曲强度和弹性模量的影响。研究结果表明：藤芯重组材料的静曲强度和弹性模量分别为18.5MPa和1222MPa，而密度只有0.34g/cm3，显示出较高强重比;在藤芯重组材料中引入杨木单板，复合材料的力学性能发生很大变化。引入1层单板的3层结构复合材料，静曲强度提高了30-40％，而模量变化不大，特别是表面和背面引入杨木增强单板使静曲强度提高了近2倍，模量提高了近4倍。

摘要： 2005年2季度，北京市质量技术监督局对37种胶膜纸饰面人造板的质量进行检验，其结果是产品合格率只有32%。在不合格的产品中，产品表面理化性能100%不合格，都是由于胶膜纸质量不合格或热压工艺参数设计不合理造成的;一部分产品静曲强度、吸水厚度膨胀率、甲醛释放量不合格。本文针对此次检验中出现的质量问题，分析影响胶膜纸饰面人造板质量的主要因素，并介绍常见质量缺陷产生原因及解决办法。

摘要： 本文对木材纤维与回收聚丙烯的热压复合工艺进行研究，结果表明与国家中密度纤维板标准比较可以看出，压制出的木塑复合材料，物理力学性能中的内结合强度和吸水厚度膨胀率与中密度板的国家标准相比达到优等水平，静曲强度和弹性模量基本满足中密度板的国家标准要求。因此确定上述条件为木材纤维与回收聚丙烯热压复合制板的最佳工艺。

摘要： 刨花板用途广泛但易受真菌侵害。壳聚糖铜配合物(Chitosancopper complex CCC)是一种环境友好的木材保护剂。采用CCC防止杉木刨花板的腐朽并检测CCC对板子静曲强度的影响。试验菌种为白腐菌彩绒革盖菌(Coriolous versicolor)和褐腐菌密粘褶菌(Gloeophyllun trabeum)。结果表明,CCC防腐剂不影响刨花板的胶合强度。经过8周的室内加速腐朽试验后CCC能有效防止板子的白腐和褐腐。当加入质量分数为0.75％的CCC时,刨花板的重量损失率小于2％。

摘要： 通过对使用不同胶粘剂、不同板坯结构以及不同工艺条件的玄武岩纤维增强树脂(BFRP)/结构用胶合板复合材料生产工艺的研究，并对其静曲强度、胶合强度等物理力学性能进行了检测、分析，主要得到了如下的结论：BFRP增强结构用胶合板的静曲强度比未增强的结构用胶合板提高了1-2倍：HMR的使用大大改善了BFRP与木材界面的胶合性能，同时也提高了复合材料的静曲强度。

摘要： 采用纵向共振实验、弯曲振动实验等振动方法对木塑复合材料的力学性能进行了无损检测,并对检测结果进行了分析。研究表明,木塑复合材料的动态弹性模量可以通过无损检测方法测量。木塑复合材料的动态弹性模量随着木塑比的减小而降低；而对于同一木塑比的木塑复合材料,利用各种无损检测法测得的动态弹性模量值相差不大。木塑复合材料的动态弹性模量大于静态弹性模量MOE,且有一定的比值；应用这一比值关系可由动态弹性模量估算静态弹性模量。利用动态的无损检测法测得的弹性模量与静态的破损检测法测得的静曲强度MOR具有密切的相关性；其中,纵向共振实验测得的弹性模量Ep与MOR的相关系数最高；应用相关方程可由动态弹性模量估算静曲强度。

摘要： 一般情况下，低摩尔比甲醛-尿素-三聚氰胺共缩聚树脂生产的刨花板强度、吸水厚度膨胀率、甲醛释放量这三项指标不能同时兼顾。本文通过对甲醛-尿素-三聚氰胺共缩聚树脂合成工艺、三聚氰胺加入量的研究，生产出了强度高、吸水厚度膨胀率低、甲醛释放量低的刨花板。并且该共缩聚树脂储存稳定性较好，储存期可达1个月。

摘要： 本发明公开了一种复合材料结构静强度和疲劳强度一体化试验验证方法，该方法针对复合材料特点以及结构验证“复合材料静强度验证需考虑循环载荷、经过循环载荷后需考虑其剩余承载能力，疲劳验证后应进行剩余强度评估”的要求，结合实际经验，提出了复合材料结构部件静力和疲劳试验在同一个试验件上进行验证的方法，解决了复合材料结构部件验证技术瓶颈，形成了复合材料结构部件“限制载荷静力‑疲劳‑极限载荷静力‑疲劳(损伤容限)‑限制(极限)载荷静力”结构静强度和疲劳强度一体化的验证链，既对复合材料结构部件进行了充分的验证，又能缩短研制周期，减少试验件数量，节约成本,进一步提高了航空器的飞行安全水平。

摘要： 针对现有的按照整体强度观点进行的结构静强度设计过程中应力场与整体强度失配现象，本发明提出了基于强度场的结构静强度设计方法。把机械结构和零部件的静强度作为场处理，把结构应力场和静强度场有机地匹配起来，具体方法为根据结构危险截面的极限静应力幅值分布，确定结构危险截面的理想静强度场分布；结合材料和热处理，设计出结构危险截面的实际静强度场；应用全场应力‑强度干涉模型，就可以对结构危险截面的静强度设计水平进行定量评价。

摘要： 本发明公开了一种复合材料结构静强度和疲劳强度一体化试验验证方法，该方法针对复合材料特点以及结构验证“复合材料静强度验证需考虑循环载荷、经过循环载荷后需考虑其剩余承载能力，疲劳验证后应进行剩余强度评估”的要求，结合实际经验，提出了复合材料结构部件静力和疲劳试验在同一个试验件上进行验证的方法，解决了复合材料结构部件验证技术瓶颈，形成了复合材料结构部件“限制载荷静力‑疲劳‑极限载荷静力‑疲劳(损伤容限)‑限制(极限)载荷静力”结构静强度和疲劳强度一体化的验证链，既对复合材料结构部件进行了充分的验证，又能缩短研制周期，减少试验件数量，节约成本,进一步提高了航空器的飞行安全水平。

摘要： 针对现有的按照整体强度观点进行的结构静强度设计过程中应力场与整体强度失配现象，本发明提出了基于强度场的结构静强度设计方法。把机械结构和零部件的静强度作为场处理，把结构应力场和静强度场有机地匹配起来，具体方法为根据结构危险截面的极限静应力幅值分布，确定结构危险截面的理想静强度场分布；结合材料和热处理，设计出结构危险截面的实际静强度场；应用全场应力‑强度干涉模型，就可以对结构危险截面的静强度设计水平进行定量评价。

摘要： 本发明属于EPS板技术领域，提出了一种静曲强度高的EPS板及其制备方法，包括以下重量份的组分：EPS珠粒65～90份，EPMMA珠粒10～35份，氧化锌0.5～1份，丁香油1.3～2份，聚乙烯醇4.2～8份，聚碳化二亚胺0.5～1份，乙烯基烷氧基磷酸酯1.5～4份，改性剂6～15份，促进剂0.5～2份，硅酸钠1～5份，三聚磷酸铝3～8份。其中，改性剂由以下重量份的组分组成：三烯丙基异氰脲酸酯5～15份，二氧化钛3～8份，三异丙醇胺0.5～2份，过氧化二异丙苯0.5～1份。通过上述技术方案，解决了现有技术中EPS板静曲强度不高的问题。

摘要： 本发明涉及竹刨花板生产技术领域，具体为高静曲强度的竹刨花板生产工艺及加工设备，工艺步骤如下：将毛竹原料通过削片机削片后运输到摆动筛；再通过运输机、除铁器进入过度料仓；再将竹片从过度料仓转到刨片机；刨花干燥之后经除尘后再进入三层刨花筛进行筛选；筛选后的超大料打碎做为表层料，大片料施胶后作为芯层料，细料施胶后作为表层料；表层铺设在芯层表面上，构成板坯，铺装好的进入预压机预压成型，后经高温热压机进行热压定型；设备包括连接卡板、第一摆动筛网、削片装置、支撑导柱、第二摆动筛网、输送滑料板和传动装置。本发明采用竹料取代相关的木质板材，有效地节约了木材资源；刨花板的静曲强度、内胶合强度也得到了大大提高。

摘要： 本发明属于EPS板技术领域，提出了一种静曲强度高的EPS板及其制备方法，包括以下重量份的组分：EPS珠粒65～90份，EPMMA珠粒10～35份，氧化锌0.5～1份，丁香油1.3～2份，聚乙烯醇4.2～8份，聚碳化二亚胺0.5～1份，乙烯基烷氧基磷酸酯1.5～4份，改性剂6～15份，促进剂0.5～2份，硅酸钠1～5份，三聚磷酸铝3～8份。其中，改性剂由以下重量份的组分组成：三烯丙基异氰脲酸酯5～15份，二氧化钛3～8份，三异丙醇胺0.5～2份，过氧化二异丙苯0.5～1份。通过上述技术方案，解决了现有技术中EPS板静曲强度不高的问题。

摘要： 本发明属于人造板技术领域，尤其涉及一种人造板的静曲强度、弹性模量的检测方法，其包括如下步骤：截取成品试样→电子式拉压试验机试验→得出检测成果→确认检测成果→审核检测成果，本发明通过电子式拉压试验机试验使得人造板能够得出相应的变形量、应力、弯矩、抗弯截面模量，在通过统一计算得出人造板的静曲强度、弹性模量的平均值、最小值；通过如下截取成品试样→电子式拉压试验机试验→得出检测成果→确认检测成果→审核检测成果；通过反复确认检测成果的数值、计算；如此，达到了能够同时对人造板的静曲强度、弹性模量进行检测、检测方式简便、误差较小的人造板的效果。

摘要： 本发明提供了一种高静曲强度的改性淀粉泡沫的地聚物保温复合材料，包括以下重量份的原料：氢氧化钠20～30份，水5～30份、水玻璃70～150份，高岭土70～150份，淀粉泡沫颗粒5～15份，表面活性剂0.5～1.5份，增稠剂1～3份；本发明对淀粉泡沫颗粒使用表面活性剂进行改性处理，表面活性剂在淀粉泡沫颗粒外表面形成一层膜，即形成一种微胶囊结构，阻止地聚物生成过程中水渗入淀粉泡沫颗粒的空腔中，从而能有效保证空腔中的空气不冒出来，既减少了复合材料的力学性能缺陷，又同时降低了复合材料的导热系数，使得复合材料的保温性能大大提高。

摘要： 本发明提供了一种高静曲强度的改性淀粉泡沫的地聚物保温复合材料及其制备方法，包括以下重量份的原料：氢氧化钠20～30份，水5～30份、水玻璃70～150份，高岭土70～150份，淀粉泡沫颗粒5～15份，二甲基硅油0.5～1.5份，增稠剂1～3份；本发明对淀粉泡沫颗粒使用二甲基硅油进行改性处理，二甲基硅油在淀粉泡沫颗粒外表面形成一层膜，即形成一种微胶囊结构，阻止地聚物生成过程中水渗入淀粉泡沫颗粒的空腔中，从而能有效保证空腔中的空气不冒出来，既减少了复合材料的力学性能缺陷，又同时降低了复合材料的导热系数，使得复合材料的保温性能大大提高。