静态再结晶

摘要： 目的 探究不同工艺参数下脉冲电流处理对冷轧态GH3030合金静态再结晶组织的影响.方法 利用电子背散射衍射(EBSD),探究脉冲电流处理(EPT)和常规退火处理(CHT)对GH3030合金静态再结晶的影响.探究了两种热处理方式下不同退火温度和时间对冷轧态GH3030合金静态再结晶体积分数、晶粒尺寸以及硬度的影响,计算两种热处理方式下不同工艺参数的静态再结晶动力学方程与激活能.结果 与常规退火处理相比,脉冲电流处理可以快速提高冷轧态GH3030合金的静态再结晶体积分数,并且得到了尺寸更加均匀的晶粒,而脉冲电流处理的合金其硬度值均小于相同条件下常规退火处理的合金.根据静态再结晶动力学方程的结果可知,脉冲电流处理的合金再结晶激活能低于常规退火处理的合金,脉冲电流处理下发生完全再结晶所需时间远远少于常规退火处理下所需时间.结论 脉冲电流处理促进了冷轧GH3030合金静态再结晶行为,并且加速了再结晶晶粒的成核和长大,但脉冲电流处理对改善GH3030合金的硬度效果不明显.

摘要： Q370 qE-HPS钢是新一代低碳铌微合金化高性能桥梁用钢,其化学成分(质量分数)为0.08％C、0.25％Si、1.45％Mn、0.012％P、0.002％S、0.030％Nb、0.012％Ti、0.035％Al.为了制定合理的控轧控冷工艺,以获得含有细小铁素体和少量珠光体的显微组织和优良的力学性能,在Gleeble-3500热模拟试验机上对Q370 qE-HPS钢进行双道次热压缩和两段控轧控冷试验,得到了该钢在不同工艺参数条件下的真应力-真应变曲线和连续冷却转变曲线,建立了Q370 qE-HPS钢的静态再结晶图和形变奥氏体CCT曲线.结果表明:在≥1000°C以≥10 s的道次间隔时间压缩变形,Q370qE-HPS钢的静态再结晶体积分数Xsrx≥90％,可作为粗轧工艺;在≤925°C以≤20 s的道次间隔时间压缩变形,Xsrx≤20％,可作为精轧工艺.两段热压缩变形后以约5°C/s速率冷却至580°C,Q370 qE-HPS钢的铁素体晶粒细化、珠光体减少,避免了粒状贝氏体的形成,可作为控冷工艺.根据再结晶图和CCT曲线制定的Q370 qE-HPS钢的控轧控冷工艺为:粗轧温度≥1050°C、精轧温度≤925°C,轧后以5°C/s速率冷却.以该工艺试生产的Q370qE-HPS钢板的屈服强度≥410 MPa,抗拉强度≥520 MPa,断后伸长率≥23％,屈强比≤0.83,-40°C冲击吸收能量(KV2)≥200 J.

摘要： 研究了不同钇含量(质量分数分别为0,0.0039％,0.021％,0.053％,0.15％)B10白铜合金在不同退火温度(200～800°C)下的显微组织和硬度,分析了钇对合金再结晶行为的影响.结果表明:350～650°C退火时B10合金处于再结晶初期,650～800°C退火时处于再结晶后期;再结晶初期,钇主要影响再结晶形核,钇质量分数小于0.0039％时,钇不利于再结晶形核,超过0.0039％时,钇明显促进再结晶形核,且相同温度下,钇质量分数为0.0039％时合金的硬度最高,0.15％时的硬度最低;再结晶后期,钇能抑制再结晶晶粒长大,钇含量越高,其复合夹杂物越多,尺寸越大,对晶界的钉扎力越大,晶粒越细小,此阶段随着退火温度升高,硬度急剧下降,且温度为800°C时,钇质量分数为0.15％合金的硬度最大,其他钇含量下的硬度则基本相等.

摘要： 利用Gleeble-3800热模拟试验机进行双道次压缩变形试验,通过控制不同变形温度(950、1000和1050°C)和道次间间隔时间(1、10、30和100s)研究了管线钢X65M的静态再结晶行为,并分析了变形温度和道次间隔时间对静态再结晶行为的影响.结果表明:X65M管线钢静态再结晶激活能为229.9KJ/mol,并建立了静态再结晶动力学方程.

摘要： 手表壳的制作工序包括冲压、软化退火、切削加工、磨、抛等.材料的加工硬化、回复、再结晶、晶粒长大、夹杂物等严重影响手表壳的生产效率.由于低镍或无镍高氮不锈钢不会使人体皮肤过敏,是制作手表壳的首选材料.为此,设计并炼制了一种含0.59％N(质量分数)的无镍高氮奥氏体不锈钢.研究了该钢的冲压和软化退火工艺、加工硬化率,并检测了使用该钢制作的手表壳坯的硬度.结果表明:氮能显著提高无镍奥氏体不锈钢的加工硬化率,是316 L和904 L钢的3倍以上.手表壳坯经多次冲压后,硬度从280 HV0.3提高到了400 HV0.3,并难以通过网带炉退火软化至原始硬度.将手表壳坯的软化退火工艺从1100°C保温25 min调整为1100°C保温35 min,并在每冲压6次后进行1100°C保温1 h的固溶处理.结果,无镍高氮奥氏体不锈钢手表壳坯的硬度达到了要求.

摘要： 为解决大型铝合金航空结构件在传统热模锻工艺下出现的表层心部组织不均匀问题,采用低温小变形工艺对锻件的组织均匀性进行调控.利用热/力模拟实验机、电子背散射衍射、透射电子显微镜等实验手段研究低温小变形工艺对高强铝合金锻件晶粒组织演变的影响规律.结果表明:随着变形温度的升高,锻件的动态回复加剧,小角度晶界含量先增加后减少,位错形态经历位错缠结、位错胞,以及位错胞合并长大形成亚晶的过程.经过变形温度为200°C、变形量为20％的低温小变形及固溶处理后,锻件表层晶粒得到了有效细化.最终,获得高强铝合金锻件组织均匀性的低温小变形调控新方法.

摘要： 设计了不同间隔时间的双道次压缩实验,模拟热轧条件下5％Ni低温压力容器钢07Ni5DR的变形过程,实测了实验钢的应力-应变曲线.根据应力-应变曲线计算软化率,绘制出软化率-时间曲线,确定实验钢在不同变形温度变形后不同保持时间内的静态软化率.此外,分析静态再结晶动力学过程,为制定合理的轧制工艺提供了实验和理论依据.研究表明,5％Ni低温钢的静态再结晶软化率随变形温度的升高和道次间隔时间的延长而增大,其静态再结晶激活能为233.97 kJ/mol.此外,建立了5％Ni低温钢的静态再结晶动力学方程.

摘要： 选用四边形网格、Von Neumann型邻居及周期性边界条件建立8％Cr钢静态再结晶的元胞自动机模型,对其热变形后再结晶微观组织演变过程进行元胞自动机模拟,及静态再结晶动力学计算.结果表明:在形变温度和应变量相同的情况下,不同应变速率对完成静态再结晶过程所需要时间不同,应变速率越大完成静态再结晶过程所需时间越短.在开始时刻,静态再结晶转变速率较慢;随着保温时间的延长,静态再结晶转变速率加快;当达到一定程度后,转变速率减慢,整个过程呈S形关系.通过截线法测得试验钢的初始平均晶粒尺寸为271.2μm,完全再结晶后的平均晶粒尺寸为152.3μm;元胞自动机模拟初始尺寸为281.5μm,完全再结晶后的模拟平均晶粒尺寸为160.7μm.可以看出通过再结晶过程晶粒得到了细化,模拟得到的晶粒形态演变符合静态再结晶基本规律.模拟得到的8％Cr钢静态再结晶动力学曲线符合JMAK理论,即曲线呈“S”型,Avrami曲线斜率为2.2左右,符合JMAK理论得出的2～3之间.说明本模型和JMAK理论模型契合度较好,可用来模拟8％Cr钢静态再结晶,动态地再现再结晶的微观组织演变过程.

摘要： 本文通过热模拟实验、光学金相及透射电镜分析观察,研究了奥氏体化条件、变形温度、变形速率、变形量以及道次间隔时间对曲轴用非调质钢C38N2轧制道次间的静态再结晶体积分数和残余应变率的影响规律.实验结果表明:随着变形温度的升高,变形速率的增大、变形量的增大或道次间间隔时间的增长,静态再结晶的体积分数逐渐升高,道次的残余应变率逐渐降低;原始奥氏体晶粒尺寸增大,静态再结晶体积分数降低,但变化不大;在1250°C以下,随着奥氏体化温度的升高,静态再结晶体积分数降低不明显,但在1250°C以上,奥氏体化温度的升高明显降低了静态再结晶体积分数.通过线性拟合以及最小二乘法,得到静态再结晶体积分数与不同变形工艺参数之间关系的数学模型;并对已有残余应变率数学模型进行修正,得到含有应变速率项的残余应变率数学模型,拟合度较好.

摘要： 以超低碳钢Qst32-3为研究对象,分别探讨不同拉拔变形量(35％～55％)及退火工艺参数(加热温度:680°C和720°C,保温时间:10～300min)对其静态再结晶的影响,并分析了Qst32-3钢静态再结晶的组织演化规律.结果表明,Qst32-3的静态再结晶为晶界弓出形核机制.在相同的退火参数条件下,随拉拔变形量增大,再结晶晶粒尺寸减小.当变形量一定时,随再结晶温度升高和时间延长,再结晶更为充分,且组织中碳化物分布的均匀性增加.

摘要： 高Nb含量设计已经在低碳低合金钢中得到广泛应用,开展Nb在整个热轧过程的物理冶金行为研究,对合理的安排再结晶轧制与非再结晶轧制至关重要.本文研究表明,Nb含量对再结晶动力学的影响相当敏感,高Nb钢在1050°C可在20s内实现完全静态再结晶,在1000°C再结晶形核速度依然很快,但是再结晶过程变缓；通过多道次再结晶过程逐步细化奥氏体,可加速0.1Nb钢在1000°C的再结晶过程,实现临界温度的完全静态再结晶,可使奥氏体得到充分的细化.在950°C,0.1Nb钢比0.063Nb钢应变诱导析出速度快,在900°C,0.1Nb钢与0.063Nb钢的再结晶行为基本一致.在950°C以上温度,0.1Nb和0.063Nb钢的再结晶主要受到溶质Nb的拖曳作用影响,其再结晶形核并没有受到抑制,由于Nb的拖曳作用降低了再结晶速率.在950°C以下,一旦出现应变有诱导析出,将有效的抑制再结晶的发生；900°C以下,由于有大量弥散Nb(C,N)析出,明显的抑制了再结晶,能使奥氏体充分压扁,增加缺陷密度.

摘要： 采用Gleeble3500热模拟试验机模拟了WNQ570桥梁钢的双道次热变形过程，测试了试验钢的应力-应变曲线，建立了静态再结晶晶粒体积分数随变形温度和道次间隔时间变化的关系模型，分析了应变诱导析出抑制对静态软化行为的影响。结果表明，静态再结晶体积分数随变形温度的提高或道次间隔时间的延长而增大，应变诱导析出抑制静态再结晶的进行；静态再结晶激活能为240.47 kJ/ mol。结果为试验钢二阶段控轧工艺的制订提供了依据。

摘要： 针对合金的不同变形区域的特征和体系储存能分布不均匀的特点,构造多态的自由能函数,应用相场动力学方程模拟了变形合金的静态再结晶过程的微结构演化,系统地分析了再结晶转变动力学曲线和Avrami时间指数曲线,计算模拟所得的结果与已有的理论结果和实验结果很好的符合.

摘要： 针对合金的不同变形区域的特征和体系储存能分布不均匀的特点，构造多态的自由能函数，应用相场动力学方程模拟了变形合金的静态再结晶过程的微结构演化，系统地分析了再结晶转变动力学曲线和Avrami时间指数曲线，计算模拟所得的结果与已有的理论结果和实验结果很好的符合．

摘要： 本文采用动态再结晶、静态冉结晶以及二者分别与循环热处理相结合对CLAM钢进行晶粒细化.实验结果表明,在加热温度为1100°C、真应变为60％、应变速率为0.175s-l时进行动态再结晶后,CLAM钢平均晶粒尺寸达到了4.71μm.在保温温度为903°C,真应变为60％,形变速率为0.175s-l,形变后保温100s时进行静态再结晶后可以将晶粒细化至3.96μm,但是两种方法细化后都存在着晶粒大小不均匀的现象.通过循环热处理和动态再结晶工艺相结合,可以将CLAM钢平均晶粒尺寸由4.71μm细化到4.32μm,还可以使晶粒的不均匀性得到显著的改善.通过循环热处理和静态再结晶工艺相结合,CLAM钢平均晶粒尺寸晶粒略微长大,但晶粒不均匀的现象在循环热处理后得到改善.

摘要： 本文研究了一种新型蜂窝封严材料的静态再结晶行为及固溶温度对合金晶粒长大倾向和力学性能的影响规律.结果表明,在950°C时合金开始发生再结晶,随温度的升高,晶粒逐渐长大,碳化物逐渐溶解,合金的强度和硬度降低,塑性提高;固溶温度在1050°C时基体基本完成再结晶;在1120°C时,晶粒为完全等轴晶,合金的第二相基本完全溶解,硬度较低,此后随温度升高到1150°C,合金晶粒组织和硬度变化不大.当温度超过1180°C时,晶粒开始较快长大并粗化,强度迅速降低.研究结果表明在1120～1150°C进行固溶处理合金可以获得较好的组织和综合力学性能.

摘要： 本文针对高钢级厚规格管线钢生产所涉及的理论和技术问题,研究了合金设计,特别是低碳高铌钢的奥氏体化行为、再结晶行为、相变行为、以及影响高钢级、厚规格管线钢强韧性、特别是DWTr的主要因素等.研究结果表明,0.03C-0.10Nb钢在1180°C加热可保证Nb充分溶解；高Nb可显著细化再加热奥氏体晶粒；较高的Nb含量可有效抑制变形奥氏体再结晶且对再结晶奥氏体晶粒长大有明显的抑制作用,细化再结晶奥氏体晶粒尺寸,为改善高强度厚规格管线钢的断裂韧性创造有利条件；高钢级厚规格管线钢有较强的各向异性,其主要是由(112)＜110＞织构导致的,适当调整轧制工艺可改善高钢级管线钢的各向异性.

摘要： 本发明公开了一种测定材料静态再结晶体积分数的方法，应用热力模拟试验机进行一组单道次压缩试验，得到应力应变曲线，进行数据拟合、微分操作，得到加工硬化率与相应的应力之间的关系曲线，从曲线中的拐点判断发生动态再结晶的临界应变εc；应用热力模拟试验机进行一组双道次压缩试验，双道次的总变形量小于单道次的变形量，且双道次压缩试验中的每一道次变形量ε0均小于单道次压缩试验确定出的动态再结晶临界应变量εc；采用多项式分别对单道次、双道次中应力应变曲线进行拟合，分别进行积分操作，得到相应的应变能；最后计算静态再结晶体积分数。本发明考虑了回复、动态再结晶对静态再结晶体积分数的影响，能够更准确测定钢铁材料奥氏体静态再结晶体积分数。

摘要： 本发明涉及一种连铸方法，具体涉及一种预测微合金钢连铸坯奥氏体静态再结晶行为的方法。技术方案如下：包括如下步骤：步骤1)实验得到不同压缩条件下的流变应力曲线；步骤2)采用平均应力法计算实验静态软化率；步骤3)将实验静态软化率进行线性拟合得到阿弗拉米特征参数n；步骤4)确定软化率50％时的道次时间t0.5；步骤5)：建立预测微合金钢连铸坯奥氏体静态再结晶软化率模型数学公式，绘制出预测的微合金钢连铸坯奥氏体静态再结晶动力学曲线。本发明提供的预测微合金钢连铸坯奥氏体静态再结晶行为的方法，能够准确预测微合金钢连铸坯多道次压缩条件下的静态再结晶行为。

摘要： 本发明公开了一种模拟GH4169合金静态再结晶行为的元胞自动机方法，该方法包括以下步骤：(1)生成初始微观组织；(2)模拟静态再结晶行为。本发明是一种基于物理机制的静态再结晶模拟方法，可以准确地模拟GH4169合金静态再结晶行为，为合理制定GH4169合金热加工工艺提供技术支撑。

摘要： 一种利用低温在线静态再结晶生产钢带的方法，采用双辊薄带连铸生产含硼耐大气腐蚀钢，铸带出结晶辊后采用喷洒干冰的方式，对铸带进行均匀强化冷却，将铸带冷却至1280°C以下，冷却速率200-300°C/s，在这样的冷却方式下，可以促进粗大BN的析出，防止低熔点相B

摘要： 一种利用低温在线静态再结晶生产钢带的方法，通过在微合金耐大气腐蚀钢的成份中添加微量元素硼，在薄带连铸铸带出带后向铸带两侧采用喷洒干冰的方式对铸带进行快速均匀冷却，提高冷却均匀性和冷却强度以及达到防氧化、降低轧制温度的效果；同时采用双机架低温奥氏体在线静态再结晶轧制，开轧温度900～1050°C，总压下量50～70％，实现铸带热轧后的奥氏体在线静态再结晶轧制；然后采用雾化冷却方法可以减小带钢表面氧化皮厚度，改善带钢温度均匀性，提高带钢表面质量。薄带连铸在生产此类钢种时，能够解决组织不均匀、屈强比偏高、成型性不好的问题，从而满足冷轧基料和“以热代冷”产品的使用要求。

摘要： 本发明一种预测热轧钢材奥氏体静态再结晶组织演变的方法，建立了一种以50％奥氏体发生静态再结晶所需应变量ε0.5为核心的热轧奥氏体静态再结晶组织演变预测方法，该方法包括以典型道次间隔时间trf和应变速率为边界条件对奥氏体静态再结晶组织演变规律进行预测和针对实际热轧各道次不同的间隔时间和应变速率进行预测修正两部分。采用该方法可以较少的参变量实现对奥氏体静态再结晶演变规律的准确预测，并据此实现对热轧工艺参数的优化设置，可减少基础试验数量，缩短钢种开发周期，可适用于C-Mn钢和C-Mn-Nb钢等需控制轧制钢种。

摘要： 本发明公开了一种测定材料静态再结晶体积分数的方法，应用热力模拟试验机进行一组单道次压缩试验，得到应力应变曲线，进行数据拟合、微分操作，得到加工硬化率与相应的应力之间的关系曲线，从曲线中的拐点判断发生动态再结晶的临界应变ε

摘要： 本发明涉及一种连铸方法，具体涉及一种预测微合金钢连铸坯奥氏体静态再结晶行为的方法。技术方案如下：包括如下步骤：步骤1)实验得到不同压缩条件下的流变应力曲线；步骤2)采用平均应力法计算实验静态软化率；步骤3)将实验静态软化率进行线性拟合得到阿弗拉米特征参数n；步骤4)确定软化率50％时的道次时间t

摘要： 本发明公开了一种模拟GH4169合金静态再结晶行为的元胞自动机方法，该方法包括以下步骤：(1)生成初始微观组织；(2)模拟静态再结晶行为。本发明是一种基于物理机制的静态再结晶模拟方法，可以准确地模拟GH4169合金静态再结晶行为，为合理制定GH4169合金热加工工艺提供技术支撑。

摘要： 一种利用低温在线静态再结晶生产钢带的方法，通过在微合金耐大气腐蚀钢的成份中添加微量元素硼，在薄带连铸铸带出带后向铸带两侧采用喷洒干冰的方式对铸带进行快速均匀冷却，提高冷却均匀性和冷却强度以及达到防氧化、降低轧制温度的效果；同时采用双机架低温奥氏体在线静态再结晶轧制，开轧温度900～1050°C，总压下量50～70％，实现铸带热轧后的奥氏体在线静态再结晶轧制；然后采用雾化冷却方法可以减小带钢表面氧化皮厚度，改善带钢温度均匀性，提高带钢表面质量。薄带连铸在生产此类钢种时，能够解决组织不均匀、屈强比偏高、成型性不好的问题，从而满足冷轧基料和“以热代冷”产品的使用要求。