镍铬合金

摘要： 金属材料薄膜的光学常数会随膜层厚度发生变化,从而导致薄膜的光谱特性也发生变化。在制备工艺中,不论是热蒸发工艺还是溅射工艺,Ni80Cr20(简称镍铬)薄膜在较“薄”和较“厚”的时候光谱中性度都较差,并且其光谱特性趋势相反。理论计算结果表明,增加镍铬合金中Cr(铬)的比份可以提高“薄”膜的中性度,而“厚”膜则需要提高Ni(镍)的比份。针对光谱特性相反的“薄”膜和“厚”膜,分别提出了“有意分馏”和增加镍的比例的方法来改善光谱的中性度。试验结果表明:为改善膜层的中性度,低密度时可采用“有意分馏”的热蒸发工艺来提高膜层中铬的含量;而高密度时则可以镀制纯镍。“有意分馏”的热蒸发工艺可将光谱中性度提升至1.8%;纯镍工艺可将OD4的光谱中性度提升至4.6%。所提出的改进的镀膜工艺是有效的,并为光谱检测、光纤通讯、摄影摄像等应用领域的衰减片制备工艺的改进提供了参考。

摘要： 目的 探讨二氧化锆与镍铬合金修复体用于牙体或牙列缺损的效果及对龈沟液内炎症因子、氧化应激指标的影响。方法 选取96例牙体或牙列缺损患者,采用随机抽签法将患者分为观察组和对照组,每组各48例。观察组采用二氧化锆全瓷修复体对患牙进行修复治疗,对照组采用镍铬合金修复体治疗。修复后进行12个月随访,比较2组修复效果,评估2组修复前、修复后咬合力和咀嚼效率,观察修复前后牙龈指数(GI)、菌斑指数(PLI)、出血指数(SBI),测定龈沟液内白细胞介素-6(IL-6)、白细胞介素-1β(IL-1β)、肿瘤坏死因子-α(TNF-α)及氧化应激指标[谷胱甘肽过氧化物酶(GSH-Px)、超氧化物歧化酶(SOD)、丙二醛(MDA)]。结果 观察组边缘密合性好的患者占比显著高于对照组,修复体崩瓷、折断发生率显著低于对照组(P<0.05)。观察组咀嚼效率显著高于修复前及对照组修复后(P<0.05);观察组GI、SBI显著低于修复前及对照组修复后,PLI显著高于修复前及对照组修复后(P<0.05)。观察组IL-6、IL-1β、TNF-α水平显著低于修复前及对照组修复后(P<0.05);观察组GSH-Px、SOD水平显著高于修复前及对照组修复后,MDA水平显著低于修复前及对照组修复后(P<0.05)。结论 二氧化锆修复体用于牙体或牙列缺损修复效果较好,可显著改善患者咀嚼功能,降低龈沟液内炎症因子、氧化应激水平。

摘要： 恒温输血/输液器是临床上用于药液和血液加热必不可少的设备。设计一个新型的恒温输血管模型,利用以螺旋形式在PVC(聚氯乙烯)输血管管壁夹层中电镀一层镍铬合金作为发热源,并使用COMSOL Multiphysics软件对该模型进行温度场仿真与参数优化。结果表明,在优化后的模型参数下,该恒温输血管模型可以满足对流速在50~150 mL/min下的血液进行快速恒温加热的需求。并且可以在10 s内将流速为150 mL/min的血液从20°C加热到33.8°C,同时PVC输血管的最高温度低于65°C,不会有污染血液的风险。研究结果表明在大流速加温输血情况下,该恒温输血管对血液的加热速度快、无污染,并且恒温过程安全、快速、有效。

摘要： 目的:比较镍铬合金、钴铬合金、金沉积修复材料在前牙烤瓷熔附金属全冠(PFM)修复中的应用效果。方法:选取100例行前牙PFM修复患者(共100颗牙)为研究对象。按照随机数字表法分为镍铬合金组(n=33,33颗牙,选取镍铬合金修复材料)、钴铬合金组(n=33,33颗牙,选取钴铬合金修复材料)和金沉积组(n=34,34颗牙,选取金沉积修复材料)共3组,比较三组修复6个月后龈沟液白细胞介素(IL)-6水平、基质金属蛋白酶(MMP)-2水平、IL-1β水平、牙龈指数(GI)、龈沟探诊深度(GCD)、龈沟液量(GCF)和修复体完整率。结果:修复6个月后,镍铬合金组IL-6、MMP-2、IL-1β、GI、GCD和GCF水平均高于钴铬合金组和金沉积组,差异有统计学意义(P0.05)。随访1年,三组修复体完整率比较,差异无统计学意义(P>0.05)。结论:镍铬合金、钴铬合金、金沉积修复材料应用在前牙PFM修复患者中的修复体完整率相当,且钴铬合金和金沉积修复材料对牙周组织的影响小于镍铬合金修复材料。

摘要： 目的:比较镍铬合金、钴铬合金、金沉积修复材料在前牙烤瓷熔附金属全冠(PFM)修复中的应用效果.方法:选取100例行前牙PFM修复患者(共100颗牙)为研究对象.按照随机数字表法分为镍铬合金组(n=33,33颗牙,选取镍铬合金修复材料)、钴铬合金组(n=33,33颗牙,选取钴铬合金修复材料)和金沉积组(n=34,34颗牙,选取金沉积修复材料)共3组,比较三组修复6个月后龈沟液白细胞介素(IL)-6水平、基质金属蛋白酶(MMP)-2水平、IL-1β水平、牙龈指数(GI)、龈沟探诊深度(GCD)、龈沟液量(GCF)和修复体完整率.结果:修复6个月后,镍铬合金组IL-6、MMP-2、IL-1β、GI、GCD和GCF水平均高于钴铬合金组和金沉积组,差异有统计学意义(P0.05).随访1年,三组修复体完整率比较,差异无统计学意义(P>0.05).结论:镍铬合金、钴铬合金、金沉积修复材料应用在前牙PFM修复患者中的修复体完整率相当,且钴铬合金和金沉积修复材料对牙周组织的影响小于镍铬合金修复材料.

摘要： 目的 比较种植体上部结构中镍铬合金和钴铬合金两种非贵金属烤瓷修复体对犬牙龈组织NF-κB及TNF-α 表达的影响.方法 将12只健康犬以镍铬合金和钴铬合金两种PFM进行修复,分别于修复后的3、6和12个月各处死4只,取全冠区域牙龈组织做冰冻切片,通过光学显微镜观察牙龈组织的结构,用Western blot法检测NF-κB及TNF-α在牙龈组织中的表达,进行统计学分析.结果 PFM修复3个月后,两侧牙龈组织NF-κB及TNF-α 的表达有差异(P<0.05),PFM修复6个月后,镍铬合金组的表达率高于钴铬合金组(P<0.01).PFM修复12个月后,镍铬合金组的表达率显著高于钴铬合金组(P<0.01).结论 镍铬合金对犬牙龈组织影响较大,钴铬合金对犬牙龈组织影响相对较小.临床上选择钴铬合金作为修复体更有利于牙龈组织的健康.

摘要： 目的比较种植体上部结构中镍铬合金和钴铬合金两种非贵金属烤瓷修复体对犬牙龈组织NF-κB及TNF-α表达的影响。方法将12只健康犬以镍铬合金和钴铬合金两种PFM进行修复,分别于修复后的3、6和12个月各处死4只,取全冠区域牙龈组织做冰冻切片,通过光学显微镜观察牙龈组织的结构,用Western blot法检测NF-κB及TNF-α在牙龈组织中的表达,进行统计学分析。结果PFM修复3个月后,两侧牙龈组织NF-κB及TNF-α的表达有差异(P<0.05),PFM修复6个月后,镍铬合金组的表达率高于钴铬合金组(P<0.01)。PFM修复12个月后,镍铬合金组的表达率显著高于钴铬合金组(P<0.01)。结论镍铬合金对犬牙龈组织影响较大,钴铬合金对犬牙龈组织影响相对较小。临床上选择钴铬合金作为修复体更有利于牙龈组织的健康。

摘要： 早在2010年,我国水泥产量就已突破20亿吨,名列世界第一位。在新型干法水泥生产中,预热器是生产工艺中的关键部位。一直以来,无论是国外还是国内,预热器内筒均采用镍铬合金耐热钢。但是,由于耐热钢的寿命较短,其使用局限性越来越大,严重制约了生产效率,直接或间接地增加了生产成本。

摘要： 为实现多层金刚石磨粒逐层激光钎焊成形,从单道扫描到单层扫描,再到多层扫描,系统研究了镍铬合金与金刚石磨粒的多层激光钎焊工艺.通过提取钎焊道与层的截面成形特征参量,对钎焊层截面成形质量进行参数化评价,并结合钎焊层表面形态,对钎焊层综合成形特性进行评价和讨论,研究了工艺参数对钎焊成形的影响.研究结果表明:激光功率与扫描速度是影响钎焊成形的重要因素,不仅影响着合金粉末的熔合程度、熔池宽度,还影响金刚石的分散状态和钎料对金刚石的浸润包裹性,最终影响钎焊层的平整性.当道与道之间的搭接率为30％～40％时,钎焊成形质量较好.在采用逆向扫描策略,扫描道数为10、固定激光功率为700 W、扫描速度为15 mm/s、光斑直径为1.5 mm、搭接率为30％的条件下,实现了多层磨粒的激光逐层钎焊成形,钎料对金刚石浸润包裹充分,钎焊层中间区域平整连续,整体成形质量好.

摘要： 北部湾新材料有限公司(原北海诚德镍业有限公司),2021年2月改名为广西北港新材料有限公司,是国内一家从红土镍矿冶炼到镍铬合金宽板冷轧成品全流程覆盖不锈钢的企业,是广西北部湾国际港务集团有限公司旗下全资子公司,地处广西北海市铁山港临海工业区,占地5000多亩,有员工4200余人。

摘要： 研究了镍铬合金中铬含量的测定.本试验采用盐酸、磷酸溶解试料,加入硫酸,用过硫酸铵氧化铬,以氯化钠分解还原高价锰,以N-苯基邻氨基苯甲酸为指示剂,用硫酸亚铁铵标准滴定溶液由黄色变为绿色为终点.此方法具有简单、快速、准确的特点，严格按此方法操作，能得到准确结果。

摘要： 采用过硫酸铵滴定法测定铬，丁二酮肟沉淀分离络合滴定法测定镍，重铬酸钾滴定法测定铁。在优化的试验条件下用标准钢样测定计算出标样的滴定度，同时测定镍铬合金试样，并用标样的滴定度计算试样含量，测得其准确结果。

摘要： 目的：通过测定镍铬合金烤瓷修复体拆除前后患者尿和血清中的镍铬含量,对镍铬合金的临床应用安全性进行科学评估.方法：选择因怀疑镍铬合金烤瓷修复体的镍、铬元素对全身有影响,主动要求拆除修复体的患者86例,于修复体拆前、拆后1个月采用石墨炉原子吸收光谱法检测患者尿镍、铬含量(86例)和血清镍、铬含量(69例).结果：镍铬烤瓷修复体拆除前后86例患者尿镍含量分别为(3.52±3.05)和(3.31±3.28)μg/L,尿铬含量分别为(0.81±0.54)和(1.34±1.15)μg/L;修复体拆除前后69例患者血清镍含量分别为(2.04±1.06)和(2.67±2.32)μg/L,血清铬含量分别为(1.07±0.88)和(1.02±0.86) μg/L;拆除前后差异均无统计学意义(P＞0.05).结论：本项研究条件下镍铬合金烤瓷修复体释放的镍、铬离子量微小,不足以对人体尿液及血液中的镍、铬含量造成影响.

摘要： 采用二元合金校正镍铬合金中元素间的谱线重叠干扰,理论α系数校正元素间的吸收和增强效应,建立了X射线荧光光谱法测定镍铬合金中的镍、铬、钼等十五个元素的方法.试验不同的砂带粒度和材质研磨样品对元素测定结果影响,结果表明砂带的粒度影响测定结果的准确性,使用合有待测元素材质的砂带导致该元素测定结果偏高.方法用于测定镍铬合金中的镍、铬、钼时的标准偏差(RSD,n=11)分别为0.16％、0.16％、0.089％,与其它方法测定结果比较显示较好的一致性.

摘要： 采用二元合金校正镍铬合金中元素间的谱线重叠干扰,理论α系数校正元素间的吸收和增强效应,建立了X射线荧光光谱法测定镍铬合金中的镍、铬、钼等15种元素的方法。试验不同的砂带粒度和材质研磨样品对元素测定结果影响,结果表明砂带的粒度影响测定结果的准确性,使用含有待测元素材质的砂带导致该元素测定结果偏高。方法用于测定镍铬合金中的镍、铬、钼时的相对标准偏差(n=11)分别为0.16％,0.16％,0.089％,与其它方法测定结果比较显示较好的一致性。

摘要： 镍铬合金由于良好的金瓷结合力及相对经济的价格广泛应用于口腔临床修复。然而由于镍铬合金应用于口腔时，会释放出镍等重金属离子会被机体吸收．形成对局部和全身组织的影响。近来．人们日益关注镍铬合金临床应用的安全性问题。首要的问题是镍铬合金应用于口腔临床修复时．释放出的镍离子的量的多少。rn 目前，已有学者通过体外模拟进行了口腔pH值的变化、牙膏和刷牙、口腔内蛋白质、唾液的流动等对镍铬合金中镍离子释放影响的研究。发现pH值、牙膏的应用、唾液的流动会影响到应用于口腔的镍铬合金中镍离子的释放特性。由于镍铬合金在口腔修复应用时会受到多种口腔内环境复杂因素的影响．必然引起其镍离子释放特性的变化。

摘要： 以柠檬酸作络合剂,硝酸盐作起始物,采用溶胶-凝胶法制备铬酸镧,镍铬合金复合粉体。对粉体进行了X衍射分析,对煅烧后试样的微观形貌进行观察,分析了合成条件对试样的平均粒径和煅烧性能的影响。结果表明:镍铬合金和铬酸镧陶瓷相复合良好,复合粉体平均粒径小。

摘要： 目的：研究不同牙科非贵金属的化学成分与其在乳酸环境中耐蚀性的相关性,以期寻找对金属溶出量有抑制作用的重要元素.方法：采用静态浸泡实验方法测量4种镍铬合金、4种钴铬合金、2种钛合金和1种含钛的镍铬合金的成分及其在乳酸环境下的金属离子溶出量.结果：金属离子溶出量由小至大为:钛合金(0.86～1.41μg/cm2)、含钛的镍铬合金(4.15μg/cm2)、钴铬合金(4.93～6.66μg/cm2)、镍铬合金(6.42～30.13μg/cm2).含84.39％镍的镍铬合金镍离子溶出量(30.13μg/cm2)显著高于其他3种镍含量约60％的镍铬合金.结论：镍铬合金中镍含量过大则耐蚀性较差;含少量钛的镍铬合金耐蚀性显著高于普通镍铬合金.

摘要： 煤浆泵过流部件的磨损失效是叶片的主要失效形式之一,本文主要从磨损机理上对其进行了分析,通过对已有的过流部件的2Cr13、45号钢、高铬铸铁、高镍铬合金四种材料分析,根据试验结果从磨损比上来看，高镍铬耐磨性最好，高铬铸铁次之。因此，介质流经速度最快的零件，如叶轮和阻封叶轮等零件的材料可选用高镍铬合金，其他过流部件如泵内壳体、前后盖板和阻封隔板的材料可选用高铬铸铁。试验圆盘的直径近似于叶轮直径，叶轮的最大磨损量应在叶轮外径处，叶轮的转速为1480r/min，是试验圆盘的两倍，因此可估计叶轮外圆的磨损量大约为试验模块的四倍，这样当泵运行2000h后，叶轮外圆可能磨损将近65%;若运行3000h，叶轮很可能需要更换，但这已基本满足运行的需要。本文的试验是在煤粉含量50%低温状态的水煤浆为介质的条件下测试的结果，而实际运行介质是相同含量煤粉高温状态下的油煤浆，油煤浆对材料的磨损应小于水煤浆，但高温又比常温的条件恶劣，因此上述试验结果虽不能真实地反映实际运行时的状况，但仍可作为重要的参考依据。

摘要： 为了改善固体润滑剂六方氮化硼(hBN)和金属基体Ni-Cr合金之间的润湿性，采用硝酸镍分解—氢还原法制备镍包覆hBN粉末，通过粉末冶金方法制备Ni-Cr/hBN和Ni-Cr/(Ni/hBN)自润滑材料，并研究hBN粉末表面包覆镍对Ni-20Cr (wt.%)基固体自润滑材料组织和性能的影响。研究结果表明：与Ni-Cr/ hBN相比，Ni-Cr/(Ni/hBN)固体自润滑材料组织均匀，固体润滑剂与基体之间的界面结合良好，致密度提高，孔隙率下降，其硬度和抗拉强度分别为29.07HB和70.46MPa，比Ni-Cr/hBN的硬度（17.64HB）和抗拉强度（47.15MPa）高。对材料在干摩擦条件下的摩擦学性能研究发现，Ni-20Cr(wt.%)基固体自润滑材料的磨损行为主要是粘着磨损和磨粒磨损，与Ni-Cr/hBN的平均摩擦系数0.35和磨损率0.412×10-8kg/N·m相比，添加镍包覆hBN粉末的自润滑材料具有较低的摩擦系数和磨损率，分别为0.22和0.151×10-8kg/N·m。

摘要： 本发明旨在提供一种中镍铬无限冷硬铸铁轧辊激光表面合金化的合金粉末及合金化处理工艺，其中合金粉末包括WC、TiC、B、Ni、Cr、Co、Si、Mo、Y2O3粉末组成。本发明还提供了一种合金粉末化处理工艺，该工艺包括将待处理轧辊表面打磨除锈、用有机溶剂去除表面油污，将前述合金粉末与清漆乙醇溶液混合，将所得的混合液均匀喷涂在轧辊待处理工作面，风干后采用激光对轧辊表面进行扫描，使合金粉末和轧辊表层熔化混合，形成激光合金化层等步骤。采用本发明所述的合金粉末及合金化处理工艺对材质为中镍铬无限冷硬铸铁的轧辊进行激光合金化处理，轧辊工作表面形成组织超细化的合金层层，增强了显微硬度并提升了轧辊过钢量。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，先以55‑150°C/h的第一升温速度将镍铬合金炉管升温至550‑700°C，并保温5‑50小时，再以低于150°C/h的第二升温速度升温至750‑1100°C，并保温5‑100小时；其中，所述镍铬合金炉管内设置有强化传热构件。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，然后在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，在低氧分压气体气氛下，先以55‑150°C/h的速度将镍铬合金炉管升温至550‑700°C，保温5‑50h，接着以低于150°C/h的速度升温至750‑1100°C，保温5‑100h，再以低于150°C/h的速度进行降温；镍铬合金炉管内设置有强化传热构件。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，在得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该处理方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，以低于150°C/h的升温速度将镍铬合金炉管升温至600‑1100°C，并保温5‑100小时；其中，所述镍铬合金炉管内设置有强化传热构件。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，然后在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该处理方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，先以低于150°C/h的升温速度将镍铬合金炉管升温至600‑1100°C，并保温5‑100小时，再以低于150°C/h的降温速度对镍铬合金炉管进行降温；其中，所述镍铬合金炉管内设置有强化传热构件。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，然后在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，先以55‑150°C/h的速度将镍铬合金炉管升温至550‑700°C，并保温5‑50h，接着以低于150°C/h的速度将镍铬合金炉管升温至750‑1100°C，并保温5‑100h，再以低于150°C/h的速度对镍铬合金炉管进行降温。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该处理方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，先以55‑150°C/h的第一升温速度将镍铬合金炉管升温至550‑700°C，并保温5‑50小时，再以低于150°C/h的第二升温速度将镍铬合金炉管升温至750‑1100°C，并保温5‑100小时。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，然后在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该处理方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，先以低于150°C/h的升温速度将镍铬合金炉管升温至600‑1100°C，并保温5‑100小时，再以低于150°C/h的降温速度对镍铬合金炉管进行降温。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，然后在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明涉及乙烯生产领域，公开了裂解炉用镍铬合金炉管的处理方法、由此得到的裂解炉用镍铬合金炉管以及生产乙烯的方法，该处理方法包括：对镍铬合金炉管内表面进行清洗，然后在低氧分压气体气氛下，以低于150°C/h的升温速度将镍铬合金炉管升温至600‑1100°C，并保温5‑100小时。生产乙烯的方法包括：对裂解炉用镍铬合金炉管进行前述处理，然后在处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管中进行烃类蒸汽裂解反应。通过使用本发明方法处理得到的裂解炉用镍铬合金炉管，能够显著延长裂解炉的运转周期。

摘要： 本发明提供了一种镍铬合金金相浸蚀剂，其包括盐酸与硝酸的混合溶液；所述硝酸与盐酸的体积比为1:1，所述硝酸的浓度为65wt％，所述盐酸的浓度为36wt％。本申请还提供了一种镍铬合金金相组织的显示方法，包括以下步骤：将镍铬合金进行打磨；将打磨后的镍铬合金进行机械抛光；将抛光后的镍铬合金浸入浸蚀剂中进行腐蚀，烘干；所述浸蚀剂为盐酸与硝酸的混合溶液；所述硝酸与盐酸的体积比为1:1，所述硝酸的浓度为65wt％，所述盐酸的浓度为36wt％。本申请采用盐酸与硝酸作为镍铬合金的金相组织浸蚀剂，解决了镍铬合金的金相组织显示问题，使镍铬合金经过腐蚀后金相组织具有较好的显示效果。