镀锌钢

摘要： 铬酸盐常见于传统镀锌层钝化,但有毒性大等缺点,因此寻求更为安全的无铬钝化技术是当前研究的重中之重。主要综述了国内外常用的无铬钝化工艺,大致分为无机、有机及无机/有机复合三大类,详细介绍了这三类无铬钝化技术的研究进展和优点,指出复合钝化耐蚀性强,污染小,有广阔的应用前景,并对镀锌板无铬钝化未来的发展趋势进行了展望。

摘要： NaCl对镀锌钢的腐蚀相当严重,而大气中含有的SO_(2)对该腐蚀过程起到促进作用,因此研究该环境体系下的金属腐蚀行为和机理相当重要。通过采用恒沉积盐下干/湿交替腐蚀的方式,用腐蚀增重、动电位极化曲线、电化学阻抗谱等分析方法,探究镀锌钢在模拟海洋-工业大气环境下的腐蚀情况与腐蚀特点。研究结果表明:金属的腐蚀程度随着Cl^(-)浓度的增大而加剧,在干/湿交替腐蚀前期,锌层作为牺牲阳极保护基体,腐蚀产物易分解,腐蚀程度较轻;在腐蚀后期,碳钢开始腐蚀,腐蚀产物为红锈,腐蚀明显加剧,镀锌钢的锌层已失去了阴极保护作用,腐蚀速度随着腐蚀时间的延长而呈幂指数趋势增大.

摘要： 在6061、7075铝合金和镀锌钢上同步开展基于钛/锆复合体系的化学转化处理。通过硫酸铜点滴试验和腐蚀电化学性能测试考察了在一定的H_(2)TiF_(6)和H_(2)ZrF_(6)浓度下pH、温度和反应时间对3种金属表面转化膜耐蚀性的影响,并采用扫描电镜及能谱仪分析了转化膜表面的形貌及元素分布。结果表明,在以下条件下进行实验,6系、7系铝合金和镀锌钢表面能同时获得耐蚀性较好和表面形貌均匀的化学转化膜:H_(2)TiF_(6)2.2 m L/L,H_(2)ZrF_(6)1.0 mL/L,pH 3.9,温度35°C,反应时间120 s。

摘要： 通过中性盐雾试验,研究了Q235B钢和镀锌钢在NaHSO_(3)和NaCl混合溶液中的腐蚀行为,利用扫描电镜和电化学测试等方法,分析了两种材料的耐蚀性.结果表明:随着腐蚀时间的延长,Q235B钢表面腐蚀产物由片状γ-FeOOH转变为球状α-FeOOH,Q235B钢和镀锌钢表面的腐蚀产物层逐渐变得致密,镀锌钢的低频容抗弧半径和电荷转移电阻均呈先减小后增大的趋势;在盐雾腐蚀过程中,Q235B钢的腐蚀电流密度大于镀锌钢的,镀锌钢的电荷转移电阻大于Q235B钢的,表明镀锌钢的耐蚀性比Q235B钢的好.

摘要： 研究土壤中Cl-质量分数对金属材料的腐蚀影响,选出在不同环境下与石墨基柔性接地装置搭配使用的金属材料接地引下线的最优材料种类.进行土壤埋片试验和电化学试验,研究镀锌钢、304不锈钢、铜金属材料在不同Cl-离子质量分数的土壤中以及在与石墨基柔性接地带偶接后的腐蚀行为.在腐蚀发生后利用金相显微镜观察金属材料腐蚀前后的形貌.结果表明:随着土壤介质中Cl-质量分数的增加,土壤介质的导电性逐渐增大,金属材料的腐蚀速度逐渐加快,石墨材料与金属材料偶接后,高电位的石墨材料对镀锌钢金属材料的腐蚀影响较为显著,而对304不锈钢的腐蚀影响较小.因此,在石墨基柔性接地装置中不宜选用镀锌钢材料用作接地引下线,可选用304不锈钢或不锈钢与石墨材料复合接地引下线.

摘要： 长期以来,输电线路接地装置通常采用扁钢、圆钢、镀锌钢、铜、铜覆钢等金属材料作为接地主材,然而此类材料存在的主要问题为抗腐蚀性不足。扁钢、圆钢的抗腐蚀性差;相对于圆钢而言,镀锌钢的抗腐蚀性有所加强,但仍存在较为明显的腐蚀现象;铜、铜覆钢材料的抗酸性和抗腐蚀性能较差。近年来,柔性石墨接地材料以其较强的抗腐蚀性、良好的降阻性能和耐冲击性能,以及具有运输、施工便捷性,而得到广泛应用。输电线路采用柔性石墨材料作为接地主材时,往往与金属材料存在连接,如石墨材料连接处与金属固定器件接触点,以及柔性石墨材料与金属引下线连接点等。

摘要： 采用正交试验设计方法,以DC51D+ZM镀锌钢为研究对象,焊点拉剪力为评价指标,利用SPSS软件、极差法和方差法,研究电阻点焊焊接电流、焊接时间、电极压力3因素对其焊接性能的影响.研究结果表明:拉剪过程中以拉拔断裂为主;3种因素对拉剪力的影响排序为电流>压力=时间;最优工艺参数为焊接电流10 kA,焊接时间16 cycles,电极压力2.2 kN;从熔核区显微组织生长方向可知,从母材到焊缝区,存在着晶粒逐渐增大的现象,并且焊缝组织也存在着明显差异;母材晶粒平均大小为16μm,相变区、细晶区及粗晶区平均晶粒大小分别为21μm、29μm、42μm;熔核区组织为细长的板条状马氏体,呈现出明显的方向性,粗晶区和细晶区发生完全奥氏体化转变,全部为马氏体组织,相变区则为不完全奥氏体化,由马氏体和铁素体组成.

摘要： 在镀锌构件表面喷涂防腐材料可阻断腐蚀介质到达锌层,从而延长镀锌构件维护周期.以防腐涂层类型及厚度为参数,开展喷涂后镀锌钢耐腐蚀性的试验研究,试验结果表明水性聚氨酯涂层可提高镀锌钢的耐腐蚀性,氯磺化聚乙烯涂层不仅未起到提高耐腐蚀性的作用,相反可能加速了镀锌钢的腐蚀速度,同时,基于试验研究结果分析了涂层与基材的附着力特性及其变化规律.研究成果可为镀锌铁塔的耐腐蚀研究提供参考.

摘要： 采用ER4043焊丝对6061-T6铝合金板和AISI 1045镀锌钢板进行激光熔钎焊,铝合金板的坡口面角度为30°,钢板的坡口面角度分别为30°和60°,研究了钢侧钎焊界面的显微组织和微区成分,测试了接头的拉伸性能.结果表明:钢板坡口面角度为60°时接头在焊趾和焊根处的钎焊界面处均形成富锌区,并出现微孔洞,其他区域界面处形成了连续的金属间化合物层;钢板坡口面角度为30°时接头仅在焊趾处形成富锌区,整个钎焊界面处均形成了连续的金属间化合物层;在2种接头中,钢板坡口面下部区域的金属间化合物层厚度均较大,并且钢板坡口面角度为30°时接头中的金属间化合物层厚度大于钢板坡口面角度为60°时的;钢板坡口面角度分别为30°,60°时,接头的平均抗拉强度分别为120.3,151.7 MPa,拉伸断裂均发生在钢/焊缝界面处,均为解理断裂.

摘要： 针对基于激光视觉传感的镀锌钢薄板搭接GMAW特点,提出了一种搭接接头焊缝成形全位置特征与焊枪方向同步实时检测方法.该方法利用激光视觉系统同步检测焊缝与焊丝信息,采用尺度不变特征变换与方向特征检测算法,同步实时获取焊缝轮廓与焊丝方向;采用Harris角点检测算法实现焊缝轮廓特征点识别;针对接头焊缝面积偏小的特点,采用线性插值方法实现了焊缝高度与宽度的全位置、焊缝面积的亚像素级测量,并基于零、一阶矩实现了焊缝重心检测.结果表明,该算法适应性强、测精度高,为基于焊枪姿态和焊接过程参数优化在线控制焊缝成形提供了依据.

摘要： 采用搅拌摩擦铆焊新方法对铝合金和镀锌钢进行点焊,得到Ⅰ型(背面有钉帽)和Ⅱ型(背面无钉帽)两种接头,利用扫描电镜、能谱仪及拉伸试验对两种接头的微观组织及力学性能做了对比研究.结果表明:两种接头成形均平整美观,中心无匙孔.接头具有铆接和扩散连接双重结合,其中在铆接区铝以铝柱的形式嵌入钢板的圆孔中,Ⅰ型、Ⅱ型接头分别形成沉头和无头的“铝铆钉”;圆孔周围的铝和钢形成了扩散连接界面,依靠金属间化合物FeAl3连接起来.拉剪试验时,Ⅰ型接头的铝柱沿界面被剪断成两部分,而Ⅱ型接头的铝柱直接从孔中拔出;两种接头均在搅拌头转速较低、轴肩下压量较大时获得最大抗剪力,分别为8.3kN和8.1kN.

摘要： 针对异种板材激光焊接展开研究,建立双椭球体热源作用下的镀锌钢/冷轧钢异种板材激光焊接有限元分析模型.利用ANSYS有限元软件进行移动热源条件下三维瞬态的激光焊接温度场模拟.考虑了多种因素对激光焊接温度场的影响,比如材料物性参数温度相关性、边界条件和相变潜热因素,实现了焊缝的宽度、熔深以及横截面形状的仿真模拟.结果表明,板材表面温度场基本呈椭圆形分布,板材内部温度场基本呈抛物线分布;当光斑中心位于两板对接中心时,温度场分布不均匀,向镀锌钢一侧偏移;模拟的焊缝横截面形状和试验结果基本吻合,模拟的焊缝宽度略大于实际宽度,而模拟的熔深略小于实际熔深.

摘要： 应用极化曲线和电化学阻抗技术,结合扫描电子显微镜方法,测试镀锌钢在模拟锈层溶液中pH值对镀锌钢电化学腐蚀行为的影响作用。结果表明,镀锌钢在强碱性的模拟锈层溶液处于钝态,其阴极极化曲线的Tafel斜率比阳极大,说明腐蚀反应受阴极氧还原反应控制。镀锌钢的耐蚀性能随着pH值的升高而增大。

摘要： 采用脉冲光纤激光在镀锌钢表面刻蚀不同宽度、深度和间距的刻痕,通过测量蒸馏水与刻蚀表面接触角的方法来研究条纹形貌对浸润特性的影响.结果表明,采用脉冲光纤激光刻蚀的镀锌钢板表面浸润性明显改善.不同条纹间距时,增大刻蚀凹槽两侧突起高度和刻蚀条纹宽度有助于降低刻蚀表面的水接触角.较深的刻蚀凹槽更能改善刻蚀表面的浸润性.刻蚀条纹宽度一定时,刻蚀条纹密度越大;或刻蚀条纹密度一定时,刻蚀条纹宽度越大,均有利于改善刻蚀表面的浸润性.采用优化参数获得的最小水接触角为40.5°,比原始表面降低了约53％.

摘要： 通过填加Si、CU含量不同的焊丝,进行了5A02铝合金和镀锌钢板之间异种金属的GTAW搭接试验。试验发现,CU含量高于一定值时,金属间化合物层厚度大于10μm,而当CU含量较低时,随着Si加入量的增加,金属间化合物层的厚度减小,最小约为2μm。当Si含量大于5%时,抗拉强度接近136MPa,此时,影响焊缝力学性能的主要因素是焊缝根部出现的气孔聚集缺陷。Si的加入可以改善焊缝与铝合金母材连接处柱状晶组织。

摘要： 采用无匙孔搅拌摩擦焊对DP600镀锌钢和AZ31镁合金进行点焊搭接试验,利用扫描电镜观察其微观组织,分析拉伸断口推断其断裂过程.结果表明:镁钢接头成形受转速与轴肩下压量影响敏感,可施焊工艺参数窗口小;在优工艺参数下,接头成形良好,镁钢相互嵌入锁合充分明显,具有典型"机械连接"特征;接头宏观形貌上,镁钢分别呈多钩状互相嵌入对方并呈涡流状缠绕在一起;微观形貌上,由于搅拌针直接穿过钢板,钢侧搅拌针作用部分区域被撕裂与搅碎,镁钢层叠交错分布,流向性明显,并存在少量由于镁蒸发造成的微观孔洞;拉断试验中,镁钢分离起始于搅拌区外围不存在机械连接作用的区域,直至裂纹扩展至焊核区镁钢互相缠绕部分钢的裂纹处,沿裂纹发生撕裂将钢板从镁板上剥离,断后在钢板的搅拌区域形成较大孔洞;接头横截面显微硬度显示无论镁钢层其硬度分布均呈"W"型,符合普遍搅拌摩擦焊接头硬度分布特征.

摘要： 新型渗铝钢具有超强的耐蚀性、优良的耐热性、良好的反射性、优异的耐磨性,在石油、冶金、机械等行业中已有了广泛的应用,但在电力行业中应用较少.本文通过比较新型渗铝钢与镀锌钢在性能上的优劣,得出其在输电线路铁塔中有广泛的应用前景的结论.

摘要： 本文对不同焊粉制成的镀锌钢放热焊焊接接头进行了外观检查、力学试验、化学成分分析、电导率试验,分析研究影响接头性能的主要原因为焊粉的化学成分、颗粒度和显微组织,在此基础上提出满足焊接应用的焊缝要求.

摘要： 硅烷偶联剂由于其独特的结构,近年来被广泛研究用于金属表面防腐处理，但若单独进行水解成膜其耐蚀性不佳。本文在锌表面分别制备硅烷膜、聚氨酯膜、硅烷与聚氨酯复合膜，采用电化学测试与盐雾试验对三种膜的耐蚀性进行评价：锌表面复合膜交流阻抗值明显高于硅烷膜与树脂膜;经盐雾试验200h，仅复合膜处理的锌未出现明显腐蚀，表明该膜对锌的保护作用较硅烷膜与聚氨酯膜更佳。

摘要： 硅烷偶联剂由于其独特的结构，近年来被广泛研究用于金属表面防腐处理，但若单独进行水解成膜其耐蚀性不佳。本文将两种硅烷与两种树脂复配，在锌表面进行复合成膜，以取代传统的磷化、钝化技术。采用电化学测试与盐雾试验对复合膜耐蚀性进行评价：锌表面复合膜交流阻抗值明显升高；经盐雾试验200h，复合膜与锌界面未出现明显腐蚀，表明该膜对锌的保护作用显著提高。

摘要： 780MPa级别高成形性热镀锌双相钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.05～0.12％，Si 0.01～0.5％，Mn 1.2～2.0％，P≤0.015％，S≤0.003％，Al 0.02～0.055％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加再结晶和奥氏体形核点，缩短晶粒长大时间，最终获得双相钢的金相组织为均匀分布的铁素体和马氏体双相组织，提高了材料的强度和n90值。

摘要： 980MPa级别低碳低合金热镀锌TRIP钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.17～0.23％，Si 1.1～1.7％，Mn 1.6～2.2％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。快速热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～贝氏体等温处理～再加热～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；或在热镀锌后经过再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)；在快速加热过程中不同的温度区间加热速率不同。通过控制加热过程中再结晶和相变过程、冷却时的相变过程，在明显提高材料的强度的同时获得良好的塑性和韧性；同时，快速热处理在提高热处理效率的同时改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。

摘要： 1180MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢化学成分质量百分比为：C 0.17～0.23％，Si 1.1～1.7％，Mn 1.6～2.2％，P≤0.015％，S≤0.005％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～短时回火～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加再结晶和奥氏体形核点，缩短晶粒长大时间，在提高热处理效率的同时改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。

摘要： 590MPa级别高成形性热镀锌双相钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.045～0.105％，Si 0.1～0.4％，Mn 1.0～1.5％，P≤0.02％，S≤0.006％，Al 0.02～0.055％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.3％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加晶粒形核点，缩短晶粒长大时间，细化晶粒，在提高热处理效率的同时提高材料的强度和成形性能(n90值)，扩展材料性能区间范围。

摘要： 980MPa级别低碳低合金热镀锌双相钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.05～0.12％，Si 0.1～0.5％，Mn 1.4～2.2％，Nb 0.02～0.04％，Ti 0.03～0.05％，P≤0.015％，S≤0.003％，Al 0.02～0.055％，还可含有Cr、Mo、V中的一种或两种，且Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加再结晶和奥氏体形核点，缩短晶粒长大时间，最终获得双相钢的金相组织为均匀分布的铁素体和马氏体双相组织，提高了材料的强度。

摘要： 1280MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢化学成分质量百分比为：C 0.16～0.23％，Si 1.4～2.0％，Mn 2.4～3.0％，Ti 0.006～0.016％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～短时回火～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加再结晶和奥氏体形核点，缩短晶粒长大时间，最终获得Q&P钢的金相组织为马氏体、铁素体、奥氏体的三相组织，改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。

摘要： 1280MPa级别低碳低合金超高强度热镀锌双相钢及快速热处理镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.10～0.17％，Si 0.2～0.7％，Mn1.8～2.8％，Cr 0.3～0.9％，Nb 0.02～0.07％，Ti 0.02～0.07％，B 0.002～0.005％，P≤0.02％，S≤0.005％，Al 0.02～0.05％，还可含有Mo、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤1.1％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加晶粒形核点，缩短晶粒长大时间，细化晶粒。

摘要： 1180MPa级别低碳低合金热镀锌双相钢及快速热处理镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.05～0.10％，Si 0.15～0.45％，Mn 2.0～2.5％，Nb 0.02～0.04％，Ti 0.02～0.04％，Cr 0.3～0.6％，Mo 0.2～0.4％，P≤0.015％，S≤0.005％，Al 0.02～0.05％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；快速加热～短时保温～快速冷却～热镀锌～再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)。本发明通过快速热处理改变退火过程中变形组织的回复、铁素体再结晶及奥氏体相变过程，增加晶粒形核点，缩短晶粒长大时间，细化晶粒，获得热镀锌双相钢的平均晶粒尺寸为1～3μm；抗拉强度为1182～1285MPa；延伸率为11.5～12.8％。

摘要： 本申请披露了一种使用锌和铝的浴进行热浸镀锌和镀锌退火的方法。将钢带浸在该浴中，制得基本上没有废渣的镀锌退火钢带和镀锌钢带。该浴在镀锌退火过程中和镀锌过程中的有效铝浓度基本上相同，并且浴的设定点温度约为440-450°C。视钢的组成，将钢带的入口温度控制在470-538°C。

摘要： 本发明涉及金属冶炼技术领域，尤其涉及一种超厚锌层高强无花热镀锌钢板、超厚锌层高强无花热镀锌钢卷及其制备方法，制备方法主要包括如下步骤：将钢水铸成连铸坯，将所述连铸胚依次经过酸洗、退火、镀锌、气刀吹扫、镀后冷却、水淬处理和光整处理工序，得到所述超厚锌层高强无花热镀锌钢板；所述钢水包括以下质量百分比的成分：C：0.06％～0.09％，Si：0.04～0.08％，Mn：1.0％～1.2％，P≤0.02％，S≤0.01％，Cu≤0.02％，Ni≤0.03％，Cr≤0.01％，余量为Fe及不可避免杂质。通过本发明提供的制备方法可以制备得到锌层厚度为800‑1000g/m2，屈服强度可达580MPa以上，抗拉强度可达600MPa以上的超厚锌层高强无花热镀锌钢板，该超厚锌层高强无花热镀锌钢板的锌层厚度均匀，表面质量良好，性能稳定，耐腐蚀性优良。