锰钢

摘要： 切削工具用硬质合金牌号按使用领域分为P、M、K、N、S、H六类,分别应用于以下场合。P:长切屑材料的加工(钢、铸钢、可锻铸铁等)。M:通用合金加工(合金钢、合金铸铁、不锈钢及锰钢等)。K:短切屑材料的加工(灰铸铁等)。N:有色金属、非金属材料加工。S:耐热和优质合金材料的加工。

摘要： 锰系耐磨钢是一种优异的耐磨材料,主要介绍了适用于球磨机衬板的锰系耐磨钢近年来的研究进展,结合其当前的应用情况,对其未来的发展进行了展望.探讨了通过微合金化与热处理相结合的方式进行组织性能优化,增强衬板材料的耐磨性及综合性能,降低生产成本,为生产实践提供参考.

摘要： 铁、碳合金分为钢和生铁两大类。钢是含碳量为0.03%~2%的铁碳合金,含碳量2%~4.3%的铁碳合金称为生铁。钢和铁的区别完全由其内部的元素结构所决定。加入了锰元素的铁碳合金是锰钢,加入了硅元素的铁碳合金称为硅钢。锰钢、硅钢和普通碳钢的区别也完全由其内部的元素结构所决定。

摘要： 运用Gleeble-3500热力模拟试验机对700～1200°C温度范围内高锰钢Mn13单独加入钛(质量分数0.10％)、复合添加钛(质量分数0.11％)和钒(质量分数0.20％)后的高温热延性进行测试.采用扫描电镜和X射线能谱分析仪对不同温度下拉伸断裂后试样的断口形貌以及断口处的析出粒子进行了分析.温度-断面收缩率曲线表明在高锰钢中加入0.10％钛后,其断面收缩率出现了一定程度的下降,这表明钛的加入恶化了高锰钢的热延性;在此基础上加入0.20％钒,高锰钢的热延性出现了进一步的下降,即钛和钒的复合加入严重恶化了高锰钢的热延性.利用Thermo-Calc热力学计算软件对单独含钛以及复合含钛钒的高锰钢在700～1600°C存在的平衡析出相进行了计算,计算结果表明Ti(C,N)的平衡析出温度均约为1499°C,远大于其液相线温度,这说明Ti(C,N)在高锰钢的液相中就可以开始析出.扫描电镜-能谱分析结果表明在奥氏体晶界以及三叉晶界处存在大量的Ti(C,N)和(Ti,V)C粒子,这些粒子的出现抑制了动态再结晶的发生,并且加速了晶界附近裂纹的扩展.%The influence of Ti(mass fraction 0.10％)and the joint additions of Ti(mass fraction 0.11％)and V(mass fraction 0.20％)on the hot ductility of as-cast high manganese austenitic steels were studied using a Gleeble-3500 thermo-mechanical simulator over a temperature range of 700 to 1200°C.Fracture surfaces and particles precipitated at different testing temperatures were investigated via scanning electron microscopy(SEM)and X-ray energy dispersive spectrometry(EDS).The hot ductility curves as a function of temperature of high-Mn austenitic steels showed that Ti addition leads to loss of ductility in almost the entire testing temperature range.Moreover,the joint additions of Ti and V do not exhibit any improvement in the hot ductility,resulting in relatively poor hot ductility behavior.The phase diagrams of precipitates in Ti-and Ti-V-bearing high-Mn austenitic steels in the temperature range of 700 to 1600°C were calculated via Thermo-Calc commercial software.The calculation results show that Ti(C,N)in Ti-bearing high-Mn steel precipitates at 1499°C,which is much higher than its liquidus temperature.This illustrates that Ti(C,N)particles form in the liquid steel.SEM-EDS results show that Ti(C,N)and(Ti,V)C particles form along the austenitic grain boundaries and the triple junction.These particles retard the occurrence of dynamic recrystallization and accelerate the extension of cracks near the grain boundaries.

摘要： 利用数值方法和高温实验研究了锰钢凝固过程中MnS夹杂物的析出行为.结果表明,对MnS夹杂物析出温度的影响较大的元素次序为Mn、C、Si,在实际生产中对20Mn钢碳含量和硅含量要实行下限控制,可有效抑制MnS夹杂物析出;随着含碳量的增加,锰钢中液相线、固相线和MnS夹杂物的析出温度均逐渐降低;当碳元素从0.13%增加到0.6%时,固相线与MnS夹杂物析出温度的差值逐渐增大;当硅元素从0.05%增加到0.45%时,固相线温度由1459°C降低至1449°C,MnS的析出温度由1462°C降低至1452°C;随着含碳量的增加,锰钢中球状MnS夹杂物的比例逐渐降低,而条状MnS夹杂物的比例逐渐升高.

摘要： 为了研究含纳米 CaCO3的镁钙质中间包涂料在冶炼过程中对钢水中 Mn、C 和总氧含量的影响，按90％（w）电熔镁砂和10％（w）纳米 CaCO3并外加2％（w）的 SiO2微粉制成镁钙中间包涂料，并浇注成坩埚试样，自然养护24 h 后于200°C下烘烤24 h，然后将盛有锰钢的镁钙质坩埚放入感应炉中，抽真空后通入氩气并保持氩气流动，随后将炉温升至1100°C保温50 min，再继续升温至1600°C使钢样熔化，然后每隔一段时间对钢水取样，检测钢样的 Mn、C 和总氧含量，同时对试验后坩埚制样进行电镜和能谱分析。结果表明：在冶炼过程中，钢水中 Mn、C 含量降低，总氧含量增加，这与纳米 CaCO3分解产生的 CO2与钢中 Mn、C 元素的反应有关。%In order to investigate the influence of nano-CaCO3 containing MgO-CaO coatings for tundish on Mn,C and total oxygen contents of Mn steel,MgO-CaO crucible specimens were prepared casting the mixture of 90 mass% fused magnesia and 10 mass% nano-CaCO3 ,extra 2 mass% SiO2 micropowder,nat-ural curing for 24 h and then baking at 200 °C for 24 h.The crucible specimens with Mn steel were trans-ferred in an induction furnace.After vacuuming,blowing the flowing argon atmosphere,the furnace was heated to 1 100 °C and held for 50 min firstly and then heated to 1 600 °C till the steel was melted.The mol-ten steel was sampled at regular intervals,the Mn,C and total oxygen contents were determined,and the crucible after test was investigated by SEM and EDS.The results show that Mn and C contents in molten steel decrease,and the total oxygen content increases,due to the interactions between Mn,C and CO2 gas from the decomposition of nano-CaCO3 .

摘要： The static tensile behaviors of Fe-22Mn-0. 7C TWIP steel and Q235 steel between 700°C and 1300°C were investiga-ted by Gleeble-1500 thermo-mechanical simulator. The microstructure characteristic and fracture morphology were observed by optical microscopy, scanning electron microscopy, energy dispersive spectrometry and electron probe micro-analysis. The hot ductility and influenced mechanism were revealed based on the discussion of chemical composition, matrix phase volume fraction, grain size and solidification defects. It is found that the TWIP steel has a reduction in area lower than 40% in the temperature range of 700°C to 1250°C, but its tensile strength is higher than that of Q235 steel. Fractographic results manifest intergranular fracture for the TWIP steel. Grain refinement and microsegregation descending in the TWIP steel are beneficial to increasing the hot ductility due to the improvement of matrix homogeneity. Besides, the tensile strength and reduction in area of the TWIP steel increase with increasing strain rate.%基于Gleeble-1500热力模拟试验机测定了Fe-22Mn-0.7C TWIP钢和Q235钢700~1300益范围内的静态拉伸行为.采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、电子探针微区分析等技术表征两钢种不同温度下的变形特征和断口形貌.通过分析基体化学成分、相体积分数、晶粒尺寸、凝固缺陷等因素探讨TWIP钢铸态热塑性的变化规律及其影响机制.研究结果表明,Fe-22Mn-0.7C TWIP钢700~1250益范围内的铸态抗拉强度高于Q235,而其断面收缩率低于40%,且断口均以沿枝晶间断裂方式为主.晶粒细化和控制溶质显微偏析有利于提高TWIP钢热塑性,与基体均质性改善有关.此外,增加应变速率TWIP钢拉伸强度和断面收缩率同时增大.

摘要： 本文介绍在工程施工现场遇到要验证钢材的性质而又不能作常规化验时,采取无屑点滴试验的方法来验证锰钢的经验.

摘要： 根据中锰钢热轧组织结构确立两相区奥氏体化的几何模型和初始条件，利用DICTRA动力学分析软件对中锰钢马氏体基体奥氏体化过程进行计算分析。在奥氏体化初期的形核过程中，马氏体中过饱和的碳锰元素从铁素体迅速转移到奥氏体并在相界面奥氏体一侧聚集。后续的相变过程中，碳在奥氏体中快速均化，但锰在相界面奥氏体一侧的聚集加剧。相变初期奥氏体界面推移速度比中后期高出若干个数量级，但随时间推移迅速衰减。相变初期相界面推移是碳扩散主导，相变后期界面推移受到锰在奥氏体中扩散速度制约。温度升高可显著提高相界面推移速度。达到相同数量奥氏体的情况下，低温长时退火有利于锰从铁素体向奥氏体转移并提高其在奥氏体中的富集度，从而提高奥氏体的稳定性。%According to the hot-rolled microstructure of medium manganese steel, a geometry model and initial conditions of inter-critical austenitization were established, and the DICTRA dynamic analysis software was used to calculate the austenitization on the martensitic matrix. It is found that supersaturated carbon and manganese in martensite quickly transfer from ferrite to austenite and aggregate at the austenitic side of the phase interface in the initial austenite nucleation stage. In the subsequent transformation, carbon rapidly homogenizes in austenite, but the aggregation degree of manganese in the austenitic side of the phase interface increases. The migration velocity of the austenite phase interface in the initial stage is several orders of magnitude higher than that in the middle and late stages, but rapidly decreases. The phase interface movement in the early transformation stage is dominated by carbon diffusion, but is restricted by manganese diffusion rate in austenite in the middle and late stages. Increasing the temperature can significantly improve the phase interface velocity. Under the condition of achieving the same amount of austenite, the low-temperature and longtime annealing is benefit for manganese transferring from ferrite to austenite and enriching in austenite, which will improve the stability of austenite.

摘要： 针对高锰钢堆焊可焊性差的问题,利用接触疲劳试验分析了Mn元素在Fe-Mn合金中的作用.阐述了中高锰钢耐磨堆焊层的自强化机理.高锰钢的自强化以加工硬化为主,而中锰钢的自强化以应变诱发马氏体相变强化为主.这种特殊的强化机制能够显著提高堆焊层的使用寿命.通过相变热力学分析,对获得中锰钢堆焊层成分的方法进行了设计.利用动载磨料磨损试验验证了中高锰钢的自强化机理.

摘要： 废电池分选后,破碎和筛分,其中二氧化锰与还原剂碳制成球团,烧结后在感应炉中还原锰,制成锰钢.实验表明,二氧化锰在钢中的还原率可达40﹪,钢液中锰含量可达1.7﹪,本实验条件下,还原最佳时间为40～50min.还原反应的限制性环节为化学反应控制.

摘要： 评述了耐磨锰钢、耐磨白口铸铁、非锰系耐磨合金钢、耐磨球铁和耐磨钢铁基复合材料以及耐磨件铸造和热处理工艺技术进展,重点推介了近年实施的几种先进的钢铁耐磨材料工程化和产业化技术,阐明了耐磨材料技术发展过程中减少合金元素、耐磨件少无加工、耐磨件大型化、物理场对耐磨件凝固的影响、价电子理论的应用及数值模拟工艺技术的应用等几个值得关注的问题,并就该技术发展方向及研发重点提出了建议.

摘要： 针对FTSR工艺生产的65Mn带钢试样进行了奥氏体化实验研究,分析了在不同温度和保温时间条件下65Mn钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:热轧态65Mn钢组织为珠光体+极少量铁素体;在800-950°C进行奥氏体化保温时,奥氏体晶粒以正常长大方式演变,组织均匀细小;通过简化的Anelli模型对实验结果进行拟合,得到其奥氏体晶粒尺寸与保温温度和时间的关系为D=67.15×t0.035·exp(-1.09×10/RT),经验证与实测结果吻合较好.

摘要： 针对FTSR工艺生产的65Mn带钢试样进行了奥氏体化实验研究,分析了在不同温度和保温时间条件下65Mn钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:热轧态65Mn钢组织为珠光体+极少量铁素体;在800-950°C进行奥氏体化保温时,奥氏体晶粒以正常长大方式演变,组织均匀细小;通过简化的Anelli模型对实验结果进行拟合,得到其奥氏体晶粒尺寸与保温温度和时间的关系为D=67.15×t0.035·exp(-1.09×10/RT),经验证与实测结果吻合较好.

摘要： 针对FTSR工艺生产的65Mn带钢试样进行了奥氏体化实验研究,分析了在不同温度和保温时间条件下65Mn钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:热轧态65Mn钢组织为珠光体+极少量铁素体;在800-950°C进行奥氏体化保温时,奥氏体晶粒以正常长大方式演变,组织均匀细小;通过简化的Anelli模型对实验结果进行拟合,得到其奥氏体晶粒尺寸与保温温度和时间的关系为D=67.15×t0.035·exp(-1.09×10/RT),经验证与实测结果吻合较好.

摘要： 针对FTSR工艺生产的65Mn带钢试样进行了奥氏体化实验研究,分析了在不同温度和保温时间条件下65Mn钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:热轧态65Mn钢组织为珠光体+极少量铁素体;在800-950°C进行奥氏体化保温时,奥氏体晶粒以正常长大方式演变,组织均匀细小;通过简化的Anelli模型对实验结果进行拟合,得到其奥氏体晶粒尺寸与保温温度和时间的关系为D=67.15×t0.035·exp(-1.09×10/RT),经验证与实测结果吻合较好.

摘要： 利用声发射技术对16Mn钢四点弯曲疲劳实验中的裂纹产生过程进行监测，对缺口在焊缝区和母材的试样分别进行了信号采集和断裂面的扫描电子显微镜观察，对比分析了疲劳曲线和声发射参数随时间的变化规律，结果表明：声发射信号分为三个阶段，与试样的疲劳损伤过程的裂纹萌生阶段，裂纹稳定扩展阶段和裂纹失稳扩展阶段相对应，其信号产生的机理分别为：前期大量微裂纹的萌生；中期裂纹尖端位错的滑移、堆积及孔洞形核和长大；后期的韧窝聚合和韧带剪切。焊缝试样的疲劳裂纹扩展速率和声发射计数率大于母材，主要由于焊缝区魏氏体组织中粗大的铁素体晶粒,并且存在大量的氧化夹杂物。同时，使用声发射参数拟合和神经网络两种模型分别对两种试样疲劳裂纹长度进行预测，预测结果相对误差在15%以内。研究结果可用于钢材料及焊接结构疲劳损伤的安全性评估和寿命预测。

摘要： 利用声发射技术对16Mn钢四点弯曲疲劳实验中的裂纹产生过程进行监测，对缺口在焊缝区和母材的试样分别进行了信号采集和断裂面的扫描电子显微镜观察，对比分析了疲劳曲线和声发射参数随时间的变化规律，结果表明：声发射信号分为三个阶段，与试样的疲劳损伤过程的裂纹萌生阶段，裂纹稳定扩展阶段和裂纹失稳扩展阶段相对应，其信号产生的机理分别为：前期大量微裂纹的萌生；中期裂纹尖端位错的滑移、堆积及孔洞形核和长大；后期的韧窝聚合和韧带剪切。焊缝试样的疲劳裂纹扩展速率和声发射计数率大于母材，主要由于焊缝区魏氏体组织中粗大的铁素体晶粒,并且存在大量的氧化夹杂物。同时，使用声发射参数拟合和神经网络两种模型分别对两种试样疲劳裂纹长度进行预测，预测结果相对误差在15%以内。研究结果可用于钢材料及焊接结构疲劳损伤的安全性评估和寿命预测。

摘要： 利用声发射技术对16Mn钢四点弯曲疲劳实验中的裂纹产生过程进行监测，对缺口在焊缝区和母材的试样分别进行了信号采集和断裂面的扫描电子显微镜观察，对比分析了疲劳曲线和声发射参数随时间的变化规律，结果表明：声发射信号分为三个阶段，与试样的疲劳损伤过程的裂纹萌生阶段，裂纹稳定扩展阶段和裂纹失稳扩展阶段相对应，其信号产生的机理分别为：前期大量微裂纹的萌生；中期裂纹尖端位错的滑移、堆积及孔洞形核和长大；后期的韧窝聚合和韧带剪切。焊缝试样的疲劳裂纹扩展速率和声发射计数率大于母材，主要由于焊缝区魏氏体组织中粗大的铁素体晶粒,并且存在大量的氧化夹杂物。同时，使用声发射参数拟合和神经网络两种模型分别对两种试样疲劳裂纹长度进行预测，预测结果相对误差在15%以内。研究结果可用于钢材料及焊接结构疲劳损伤的安全性评估和寿命预测。

摘要： 本发明公开的高锰钢辙叉的激光熔覆层，由431‑Co‑40粉末熔覆至高锰钢辙叉的轨顶面制成，所述激光熔覆层的单层熔覆厚度为0.5~1.0mm，所述激光熔覆层的厚度为5~7mm。该激光熔覆层能与高锰钢辙叉基体紧密结合，具有较强的硬度和耐磨性，能承受火车车轮的冲击载荷的需求。同时公开高锰钢辙叉的激光熔覆层的制备方法，使用上述激光熔覆层对高锰钢辙叉进行表面改性，其方法易于操作，适用于工业生产与推广，熔覆后的产品稳定性强，从而阶跃性提升超高速熔覆技术的市场可适性，可有效解决传统经固溶强化处理刚高锰钢辙叉，在刚上线时，因硬度较低，在列车的高载荷冲击下易出现磨损，使用寿命短的问题。

摘要： 本发明涉及对锰钢产品进行整体热处理的方法，所述锰钢产品的合金包括：在0.02

摘要： 提供对决定晶体粒径的夹杂物、析出物进行控制，能够抑制发生表面损伤的高锰钢钢片、钢板的制造方法及它们的生产中使用的高锰钢铸片的制造方法。在高锰钢铸片的制造方法中，在对含有特定的成分组成的钢液进行连续铸造的过程中，中间罐中的钢液的Ca、O及S的含量满足下述式(1)。0.4≤ACR≤1.4……(1)上述式(1)的ACR由下述式(2)算出。ACR＝{[％Ca]‑(0.18+130×[％Ca])×[％O]}/(1.25×[％S])……(2)上述式(2)的[％Ca]为所述钢液中的Ca的含量(质量％)，[％O]为所述钢液中的O的含量(质量％)，[％S]为所述钢液中的S的含量(质量％)。

摘要： 本发明属于温冲压成形领域，具体涉及一种中锰钢的亚温成形方法，具体包括以下步骤：1)将切削后的中锰钢铸锭加热至900～1200°C保温1～1.5h，进行奥氏体区热轧，空冷；2)把热轧后的中锰钢板料加热至600°C～730°C两相区，保温3‑5min；3)将中锰钢板料快速移至冲压模具，在600°C～730°C两相区进行冲压成形；4)冲压成形后冷却并保压30‑50s，得到中锰钢成形件。本发明提供的中锰钢在工业应用的亚温成形方法，该方法提高了冲压件表面质量，降低了制造成本，且工艺流程简单便于操作，制备的冲压件具有较高的强度和良好的塑性，在汽车产业方面应用广泛。

摘要： 本发明涉及改善中锰钢铸态组织和高温塑性的方法，所述方法在中锰钢的凝固过程中，在中锰钢的钢液处于全液状态、固液共存状态、凝固成全固状态和全固状态高温变形时均施加电脉冲处理，改善中锰钢铸态组织和提升高温塑性。本发明采用低压电脉冲技术可以有效的抑制中锰钢凝固过程中晶界铁素体的析出，同时也可以扩大等轴晶区，提升钢材的铸坯质量和热加工性能，且能够在不引入其他杂质的前提下进行凝固组织调控，有着高效节能和绿色环保的优点。

摘要： 本发明涉及一种用于汽车用钢板或建筑用钢板等的钢材，更详细地，涉及一种可用于需要防震特性以降低噪音的地方的防震性和成型性优异的高锰钢材及制造该高锰钢材的方法。

摘要： 本发明提供了一种高锰钢辙叉的激光熔覆方法，包括：在高锰钢辙叉的基体上加工出熔覆区；在熔覆区内加入合金粉末，并进行多层激光熔覆处理的步骤。本发明提供的激光熔覆方法，通过加工出熔覆区，保证熔覆层能够堆叠出一定厚度，从而通过多层熔覆层相互堆叠，在熔覆区上制备组织更加均匀致密、层与层之间达到冶金结合，具有较高强度的熔覆层，以强化高锰钢辙叉的结构硬度和耐磨性以及剪切强度，延长高锰钢辙叉的使用寿命。

摘要： 本发明提供了一种获得耐磨高锰钢粒状和细短棒状碳化物组织的方法和一种耐磨高锰钢，涉及金属材料技术领域。本发明包括以下步骤：(1)将水韧处理后的耐磨高锰钢进行超高压热处理，所述超高压热处理的压力为4～6GPa，加热温度为550～650°C，保温保压时间为30～60min；然后停止加热，继续保压自然冷却至室温；(2)将经过步骤(1)处理的耐磨高锰钢进行常压热处理，所述常压热处理的加热温度为650～750°C，保温时间为120～150min；然后空冷至室温。本发明提供的方法能保证耐磨高锰钢组织内出现大量且分布均匀的粒状和细短棒状碳化物，降低耐磨高锰钢的加工硬化效果，改善其塑性及切削加工性。

摘要： 本发明提供了一种压缩机高锰钢平衡块和压缩机高锰钢平衡块制作方法，属于压缩机技术领域。它解决了现有的粉末冶金高锰钢平衡块的制造成本高的问题。本压缩机高锰钢平衡块采用合金粉末压制成型和高温烧结定型，合金粉末由高锰钢粉末和润滑剂混合而成，高锰钢粉末由以下化学成分组成并以重量百分比计算，C：≤1.0%；Si：≤0.9%；Mn：15%‑21%；S：≤0.03%；P：≤0.06%；余量为Fe。本压缩机高锰钢平衡块和利用压缩机高锰钢平衡块制造方法生产的压缩机高锰钢平衡块均具有制造成本更低，产品品质更高的优点。同时还具有压缩机高锰钢平衡块精度高，密度与铸造成型平衡块密度接近的优点。

摘要： 本实用新型涉及一种高锰钢零件，同时涉及一种高锰钢零件加工装置，属于高锰钢零件加工技术领域。本实用新型采用预埋碳钢芯块的方式，碳钢芯块直接把螺纹孔加工好，造型时将碳钢芯块预埋在砂型里面，利用高锰钢与碳钢的浇注温度差异原理，浇注后碳钢芯块就预埋在高锰钢零件所需要的起吊位置，高锰钢零件不用加工用于起吊螺钉装配的螺纹孔，大大节省了后期的加工成本。此外，当高锰钢零件上的螺纹孔需要精确位置时，也可以在芯块部分后期加工螺纹孔；相比在高锰钢材料上直接加工螺纹孔的方式，同样可以缩短高锰钢零件的加工时间，减少后期加工成本。本实用新型可以在高锰钢产品上广泛应用。