铬钢

摘要： X210CrW12是德国布德鲁斯生产的特高韧性铬钢,材料编号1. 2436。广泛应用的冷作模具钢。强度高、淬透性较好、耐磨性和刃口保持能力良好,但冲击韧性差。因优异的咬花性与镜面抛光性,压制的工件品质优良。生产高硬度的透明工件有更佳的镜面抛光性。硬度高,使模具的耐磨性好。大型模具,因整体硬度均匀,能大大延长模具寿命。因强度和韧性都好、内应力又低,可减少模具维修。热传导系数较高,射出回圈时间缩短,可提高产能。

摘要： 我国每年因腐蚀造成的钢材损失量巨大，每年因腐蚀而造成的钢材损失量大约占生产量的三分之一，其中硫对金属材料的腐蚀尤为严重，对许多工业领域的生产设备产生着不可估量的损失。本文简述了我国研究锰钢、铬钢的腐蚀机理及硫对钢材的腐蚀机理的现状，以便采取有效的防腐手段，预估钢材使用寿命并对设备钢材的选材提供一定依据。%The use of steel in the heavy industry was very extensive in China, and each year due to corrosion led to waste a lot of steel, especially of sulfur corrosion. According to statistics, because of corrosion, the amount of metal loss accounted for one-third of the production every year around the world. The status of studying the corrosion mechanism of manganese steel, chrome steel and sulfur corrosion mechanism were briefly described, in order to take effective means to prevent from corrosion and provide the reference basis for the choice of equipment of steel.

摘要： 7月15日11时18分，一卷色泽均匀、平整光洁的400系不锈钢卷在太钢不锈冷轧厂不锈钢铬钢专用酸洗线下线，由太钢自主设计制造、自主集成创新的不锈钢铬钢连续酸洗线热负荷试车一次成功，结束了同类生产线依赖国外设计制造和引进的历史，标志着太钢在不锈钢成套工艺设备制造的自主创新与输出上实现了新的突破。

摘要： 有一些粉末冶金(Cr,Mo)合金钢是由大量生产的Astaloy CrM粉末(3%Cr,0.5%Mo)制造的,并且烧结件具有不同的含氧量。对这些材料的显微组织与断口形态进行了分析。发现,氧一般是以Cr_2O_3颗粒析出,聚集在沿以前颗粒边界的平面上。这种空间形相(spatial configuration)控制着烧结颈塑性变形时的晶核形成与微小孔隙的间距,因此,含氧量增高时,韧性与疲劳强度都会大大减低。最后表明,用高温烧结可制成兼具高强度与韧性好的粉末冶金(Cr,Mo)合金钢。这是因为高温烧结可将这些材料的含氧量(质量分数)减小到<0.05%。

摘要： 为研究铜矿山机械用铬钢材料在富含铜离子工况中的耐腐蚀性能,测定了铬含量不同的三种铬钢在模拟铜矿浆中的浸泡腐蚀速率、电位-时间曲线、阳极极化曲线.试验结果表明,增加铬含量有利于提高铬钢在富含铜离子工况中的耐腐蚀性能,当铬的质量分数达到13.0%～14.0%时,材料表面形成比较致密的、耐腐蚀性好的氧化膜,材料的耐腐蚀性能大幅提高.

摘要： 根据腐蚀磨损交互作用理论,采用局部阴极极化曲线与电位-时间曲线结合的方法,研究了衬板用铬钢材料在模拟矿浆中受冲击磨损时的腐蚀行为.结果表明,冲击磨损作用能加剧了材料的腐蚀,选择球磨机衬板材料时,除检验其耐磨性能外,还必须考虑材料在矿浆中的耐蚀性.

摘要： 瑞典Sandivk钢公司已开发了一种变性处理的AISI420马氏体不锈铬钢带钢，这种钢的抗疲劳强度和耐冲击性能分别提高了10％和25％。这种钢称之为Hiflex。与目前市场上最好的同类材料相比，该钢种的延性更好，弯曲疲劳强度提高了10％以上。

摘要： 为了保证太钢南区不锈钢连铸机的正常生产和铸坯质量的稳定提高，二钢厂去年对该连铸造机扇形段及其辊子结构形式进行了重新设计、改造，改造项目运行半年以来，效果显著。

摘要： 德国吉森克鲁普VDM公司制成了用于燃料电池互连件的第三代铁素体铬钢，其抗蠕变性能获得改进。命名为Crofer22APU合金大大提高了抗蠕变性，而其导电性及耐腐蚀性并未丝毫受损。性能改善的原因一是配方更为合理，二是工艺过程进行了改进。

摘要： 在模拟现场环境下,利用高温高压反应釜开展3Cr钢在高矿化度、CO2气体条件下的腐蚀实验.利用失重法测试3Cr试样的腐蚀速率,结果表明腐蚀速率随温度的升高先增大后降低,随含水率的升高而增大,随着反应时间的增长而降低.利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能量色散X射线能谱(EDS)研究了3Cr钢的腐蚀产物膜表面形貌和化学组成.对腐蚀后3Cr钢的横截面试样也进行了产物形貌的讨论.3Cr钢在CO2分压0.2MPa,Cl-含量139552mg/L的高矿化度环境中会发生极严重腐蚀,且试样表面产物膜在微观上分布不均匀,存在局部不完整.在测试中选择了N80普通碳钢和马氏体不锈钢13Cr作为对照试样,分析了其在部分测试环境中的腐蚀行为.

摘要： 测定了10钢、20Cr5、20Cr11含铬铸钢和185Cr13、295Cr26高铬铸铁在85°C的303g/L的NaOH溶液中的腐蚀速率、电位—时间曲线、静态及冲刷条件下的电化学曲线.实验结果显示,铬钢和铬铸铁在静态浸泡中,电位都经历过高—低—高的变化,表明其腐蚀历程相似.在静态条件下,含铬量高的铬钢和铸铁腐蚀失重大于含铬量低的材料.在冲刷条件下,由失重法获得的总失重和由极化曲线计算得到的腐蚀失重均显示含铬高的铸铁抗磨损腐蚀性能优于含铬量相对低的铸铁.增加铬含量,对合金抗热强碱的纯腐蚀有不利的影响,但却有利于材料抗热强碱介质的磨损腐蚀.

摘要： 引用日本学者磯村良蔵的实验测量结果研究了Ms对全淬透柱件残余应力的影响,并进一步对淬火数学模型进行了验证.实验和模拟结果表明,随着Ms的降低,工件表面压应力随之降低;2)Ms对残余拉应力峰值的影响较小,四种材料的拉应力峰值几乎没有变化,均在200MPa左右,但对峰位影响较大,即随Ms的降低,拉应力峰值逐渐向工件表面过渡;3)Ms越低,工件心部位置的压应力越大,表面位置的压应力越低.根据有限元模拟分离出了热应力和组织应力,分别对Ms对热应力和组织应力的影响进行了分析.

摘要： 引用日本学者磯村良蔵的实验测量结果研究了Ms对全淬透柱件残余应力的影响,并进一步对淬火数学模型进行了验证.实验和模拟结果表明,随着Ms的降低,工件表面压应力随之降低;2)Ms对残余拉应力峰值的影响较小,四种材料的拉应力峰值几乎没有变化,均在200MPa左右,但对峰位影响较大,即随Ms的降低,拉应力峰值逐渐向工件表面过渡;3)Ms越低,工件心部位置的压应力越大,表面位置的压应力越低.根据有限元模拟分离出了热应力和组织应力,分别对Ms对热应力和组织应力的影响进行了分析.

摘要： 引用日本学者磯村良蔵的实验测量结果研究了Ms对全淬透柱件残余应力的影响,并进一步对淬火数学模型进行了验证.实验和模拟结果表明,随着Ms的降低,工件表面压应力随之降低;2)Ms对残余拉应力峰值的影响较小,四种材料的拉应力峰值几乎没有变化,均在200MPa左右,但对峰位影响较大,即随Ms的降低,拉应力峰值逐渐向工件表面过渡;3)Ms越低,工件心部位置的压应力越大,表面位置的压应力越低.根据有限元模拟分离出了热应力和组织应力,分别对Ms对热应力和组织应力的影响进行了分析.

摘要： 引用日本学者磯村良蔵的实验测量结果研究了Ms对全淬透柱件残余应力的影响,并进一步对淬火数学模型进行了验证.实验和模拟结果表明,随着Ms的降低,工件表面压应力随之降低;2)Ms对残余拉应力峰值的影响较小,四种材料的拉应力峰值几乎没有变化,均在200MPa左右,但对峰位影响较大,即随Ms的降低,拉应力峰值逐渐向工件表面过渡;3)Ms越低,工件心部位置的压应力越大,表面位置的压应力越低.根据有限元模拟分离出了热应力和组织应力,分别对Ms对热应力和组织应力的影响进行了分析.

摘要： 利用超音速微粒轰击技术在GCr15钢表面制备了纳米晶表面层.采用TEM和纳米压痕技术等分析了表面纳米晶层的组织结构与力学性能.实验结果表明,表面是由分布均匀的纳米级铁素体和纳米级渗碳体晶粒构成的复合纳米结构.表面平均晶粒尺寸为10nm.随着深度的增加,晶粒尺寸逐渐增大.表面纳米压痕硬度高达12.5GPa,超过基体硬度的4倍,随着深度增加硬度迅速降低.表面层弹性模量没有明显变化,与基体相近.

摘要： 利用超音速微粒轰击技术在GCr15钢表面制备了纳米晶表面层.采用TEM和纳米压痕技术等分析了表面纳米晶层的组织结构与力学性能.实验结果表明,表面是由分布均匀的纳米级铁素体和纳米级渗碳体晶粒构成的复合纳米结构.表面平均晶粒尺寸为10nm.随着深度的增加,晶粒尺寸逐渐增大.表面纳米压痕硬度高达12.5GPa,超过基体硬度的4倍,随着深度增加硬度迅速降低.表面层弹性模量没有明显变化,与基体相近.

摘要： 利用超音速微粒轰击技术在GCr15钢表面制备了纳米晶表面层.采用TEM和纳米压痕技术等分析了表面纳米晶层的组织结构与力学性能.实验结果表明,表面是由分布均匀的纳米级铁素体和纳米级渗碳体晶粒构成的复合纳米结构.表面平均晶粒尺寸为10nm.随着深度的增加,晶粒尺寸逐渐增大.表面纳米压痕硬度高达12.5GPa,超过基体硬度的4倍,随着深度增加硬度迅速降低.表面层弹性模量没有明显变化,与基体相近.

摘要： 利用超音速微粒轰击技术在GCr15钢表面制备了纳米晶表面层.采用TEM和纳米压痕技术等分析了表面纳米晶层的组织结构与力学性能.实验结果表明,表面是由分布均匀的纳米级铁素体和纳米级渗碳体晶粒构成的复合纳米结构.表面平均晶粒尺寸为10nm.随着深度的增加,晶粒尺寸逐渐增大.表面纳米压痕硬度高达12.5GPa,超过基体硬度的4倍,随着深度增加硬度迅速降低.表面层弹性模量没有明显变化,与基体相近.

摘要： 本申请提供一种高铬钢的热处理方法及热处理高铬钢，属于钢材加工技术领域。高铬钢的热处理方法包括：先将高铬钢进行高温奥氏体化处理，然后将高铬钢进行低温奥氏体化处理，再采用冷却介质对所述高铬钢进行冷却处理。高温奥氏体化处理步骤中的处理温度为1140～1160°C，低温奥氏体化处理步骤中的处理温度为850～1050°C，冷却介质对所述高铬钢的冷却速度为30～100°C/min。该处理方法使得热处理高铬钢在具有较高硬度的同时，冲击韧性得到有效提高。如上述的高铬钢的热处理方法制备得到的热处理高铬钢，该热处理高铬钢的硬度≥55HRC，且热处理高铬钢的冲击韧性≥8J/cm2。

摘要： 本发明公开了一种超低硫高铬钢的冶炼方法，该方法能够将经脱硫提钒的半钢在通过供氧吹炼和造渣后的钢水中硫的含量控制为0.0035重量%以下，并且加入精炼渣和钢包渣改性剂进行LF炉精炼，所述钢包渣改性剂分三批加入，在出钢完成前，向钢包中加入第一批钢包渣改性剂；在出钢完成后且在LF炉精炼开始前，向钢包中加入第二批钢包渣改性剂；在第二批钢包渣改性剂熔融后，向钢包中加入第三批钢包渣改性剂。本发明还提供了由上述方法得到的超低硫高铬钢，其含有0.003重量%以下的硫，2.8-3.2重量%的铬。

摘要： 本发明提供一种冶炼高铬钢的方法，该方法包括：在转炉中对铁水进行初炼；将初炼后的钢水出钢到钢包中，在出钢过程中加入高碳铬铁，使得钢水中的Cr含量达到1.8～2.4重量％；对钢包进行LF炉钢包精炼，在LF炉钢包精炼过程中加入低碳铬铁，所述低碳铬铁与所述高碳铬铁的以铬含量计的加入量的重量比为1∶2～1∶3.5；对LF炉钢包精炼后的钢水进行RH真空精炼。本发明还提供一种由本发明的冶炼高铬钢的方法冶炼的高铬钢。通过本发明的上述技术方案，本发明充分考虑了加入铬合金对钢水温度和碳成分的影响，有利于工序间生产节奏的匹配，从而保证了生产的顺利进行。另外，通过本发明的方法，铬的收得率高，可以经济地获得Cr含量较高的高铬钢。

摘要： 本申请提供一种高铬钢的热处理方法及热处理高铬钢，属于钢材加工技术领域。高铬钢的热处理方法包括：先将高铬钢进行高温奥氏体化处理，然后将高铬钢进行低温奥氏体化处理，再采用冷却介质对所述高铬钢进行冷却处理。高温奥氏体化处理步骤中的处理温度为1140～1160°C，低温奥氏体化处理步骤中的处理温度为850～1050°C，冷却介质对所述高铬钢的冷却速度为30～100°C/min。该处理方法使得热处理高铬钢在具有较高硬度的同时，冲击韧性得到有效提高。如上述的高铬钢的热处理方法制备得到的热处理高铬钢，该热处理高铬钢的硬度≥55HRC，且热处理高铬钢的冲击韧性≥8J/cm2。

摘要： 本发明涉及合金钢技术领域，具体提供一种低碳高铬钢的冶炼方法及其制备的低碳高铬钢。所述方法包括如下步骤：S1.转炉中加入生铁进行初炼；S2.转炉出钢；S3.在LF炉中进行第一次精炼；S4.在RH真空炉中进行第二次精炼；S5.钢水在经过循环脱气、脱氧处理后，即可按常规工艺进行连铸、轧制、精整。所述低碳高铬钢的成分为：C≤0.025wt％、Si:0.10?0.16wt％、Mn:0.32?0.48wt％、Nb:0.020?0.035wt％、Ni:0.20?0.35wt％、Al:0.02?0.04wt％、Cu:0.25?0.4wt％、Cr:3.6?4.0wt％以及余量的Fe和不可避免的杂质。本发明通过对工艺步骤和参数的合理设计，使在冶炼低碳高铬钢时，既能降低铬钢中的碳含量，又能将碳含量控制在可操作的范围内，大大的降低了低碳高铬钢的工艺难度。

摘要： 本发明公开了一种超低硫高铬钢的冶炼方法，该方法能够将经脱硫提钒的半钢在通过供氧吹炼和造渣后的钢水中硫的含量控制为0.0035重量%以下，并且加入精炼渣和钢包渣改性剂进行LF炉精炼，所述钢包渣改性剂分三批加入，在出钢完成前，向钢包中加入第一批钢包渣改性剂；在出钢完成后且在LF炉精炼开始前，向钢包中加入第二批钢包渣改性剂；在第二批钢包渣改性剂熔融后，向钢包中加入第三批钢包渣改性剂。本发明还提供了由上述方法得到的超低硫高铬钢，其含有0.003重量%以下的硫，2.8-3.2重量%的铬。

摘要： 本发明提供一种冶炼高铬钢的方法，该方法包括：在转炉中对铁水进行初炼；将初炼后的钢水出钢到钢包中，在出钢过程中加入高碳铬铁，使得钢水中的Cr含量达到1.8～2.4重量％；对钢包进行LF炉钢包精炼，在LF炉钢包精炼过程中加入低碳铬铁，所述低碳铬铁与所述高碳铬铁的以铬含量计的加入量的重量比为1∶2～1∶3.5；对LF炉钢包精炼后的钢水进行RH真空精炼。本发明还提供一种由本发明的冶炼高铬钢的方法冶炼的高铬钢。通过本发明的上述技术方案，本发明充分考虑了加入铬合金对钢水温度和碳成分的影响，有利于工序间生产节奏的匹配，从而保证了生产的顺利进行。另外，通过本发明的方法，铬的收得率高，可以经济地获得Cr含量较高的高铬钢。

摘要： 本发明一种复吹转炉低氧势冶炼高铬钢水的方法，包括以下步骤：在复吹转炉中加入温度要求1350°C以上，硅含量0.3～0.6wt.％的铁水，再加入满足要求的含硫量低的废钢；所述含硫量低指的是硫含量≤40ppm；通过吹氧进行脱碳脱磷处理；当钢水不满足第一次过程测试要求，则继续吹氧，调整钢水至满足要求及进行吹炼，直至钢水满足第一次过程测试要求；开始喷吹二氧化碳和氩气的混合气体，加入铬铁合金；测试后若温度低于钢种要求的温度，则加入提温剂，继续喷吹二氧化碳与氩气的混合气体，当满足第二次过程测试要求，则停止冶炼，进行终点测试，该方法是一种低氧势吹炼、吹炼过程可控、铬铁碳含量依赖小、成本低廉的顶底复吹转炉冶炼高铬钢水的方法。

摘要： 提供了具有优异的蠕变强度和高温延性的铬钢板及其制造方法。本发明涉及具有优异的蠕变强度和高温延性的铬钢板，所述铬钢板以重量百分比计包含：C：0.04％至0.15％；Si：0.5％或更少(不包括0％)；Mn：0.1％至0.6％；S：0.01％或更少(不包括0％)；P：0.03％或更少(不包括0％)；Cr：1.9％至2.6％；Mo：0.05％至1.5％；W：1.4％至2.0％；V：0.4％至1.0％；Ni：0.4％或更少(不包括0％)；Nb：0.10％或更少(不包括0％)；Ti：0.10％或更少(不包括0％)；N：0.015％或更少(不包括0％)；Al：0.06％或更少(不包括0％)；B：0.007％或更少(不包括0％)；以及余量为Fe和不可避免的杂质，其中所述铬钢板满足关系表达式1，并且具有在200MPa的施加压力下20,000或更大和在125MPa的施加压力下21,000或更大的由关系表达式2定义的LMP值，以及高温断裂下的断面收缩率为20％或更大。

摘要： 本发明公开了一种高碳高铬钢锻件的锻造方法及锻件，包括如下步骤：S1：首先计算出高铬钢锻件的外型尺寸；S2：加热与预热锻件，获得致密的奥氏体组织；S3：将步骤S2中的获取的奥氏体组织进行等温盐浴后再进行等温最后再进行淬火处理，得到贝氏体和马氏体为主的混合组织，所述以下贝氏体和马氏体为主的混合组织中同时含有少量残余奥氏体与碳化物；S4：初始锻造；S5：冷却；S6：置于石灰箱或干砂内进行缓慢冷却成型，有效的稳定组织内共晶碳化物不均匀度对高碳高铬冷作钢锻件的质量产生的影响；本发明还公开了一种高碳高铬钢锻件，一定程度得提高了高碳高铬钢锻件的韧性，降低了高碳高铬钢锻件的疲劳强度，同时提高了高碳高铬钢锻件的延迟断裂强度。