钴铬合金

摘要： 钴铬合金具有良好的耐磨性、耐菌性及生物性能,是理想的医用金属材料,但钴铬合金对细菌的粘附往往比较敏感,容易引发口腔细菌感染,因而采用化学镀方法在钴铬合金上镀铜,对镀铜工艺参数进行单因素变量研究,得出化学镀铜最佳实验方案为:硫酸铜质量浓度为16 g/L,酒石酸钾钠质量浓度为46 g/L,NaOH质量浓度为15 g/L,甲醛为15 g/L,pH为12.9。通过采用XRD分析和SEM表征结果表明,化学镀铜后表面化学成分大部分为Cu,且分布密集,厚度约为6~7μm。涂层和基体结合稳定,不易脱落,镀铜后的钴铬合金抗菌性能明显得到提高。

摘要： 目的:探讨计算机辅助设计/计算机辅助制作(CAD/CAM)氧化锆、钴铬合金对全冠修复患者龈沟液白介素-6(IL-6)、肿瘤坏死因子相关弱凋亡诱导因子(TWEAK)、核因子κ-B受体激活因子(RANKL)水平及牙周组织的影响。方法:回顾性选择2018年6月—2019年6月于郑州植得口腔医院口腔科就诊的131例全冠修复患者,根据修复材料的不同分为观察组70例、对照组61例。两组患者均行全冠修复,观察组采用CAD/CAM氧化锆全瓷冠修复体,对照组采用钴铬合金烤瓷全冠修复体,修复完成后随访6个月。观察两组患者修复后6个月的修复合格率、龈下菌斑标本中致病菌水平,比较两组患者修复前、修复后6个月的牙周临床指标、龈沟液生化指标水平。结果:修复后6个月,观察组修复体完整性、颜色匹配、牙龈状况合格率为97.14%、100.00%、95.71%,高于对照组的86.89%、93.44%、85.25%,差异有统计学意义(χ^(2)=4.864、4.735、1.021,P<0.05)。修复后6个月,两组患者牙周探诊深度(PD)、菌斑指数(PLI)、龈沟出血指数(BI)及龈沟液IL-6、TWEAK、RANKL水平均高于修复前,但观察组低于对照组,差异有统计学意义(t=5.079、3.405、15.665,P<0.05)。修复后6个月,观察组患者齿垢密螺旋体(Td)、牙龈卟啉单胞菌(Pg)、放线嗜血杆菌(Aa)、福赛斯坦纳菌(Tf)、具核酸杆菌(Fn)、中间普氏菌(Pi)检出率为4.29%、7.14%、5.71%、2.86%、7.14%、8.57%,低于对照组的19.67%、22.95%、21.31%、18.03%、19.67%、22.95%,差异有统计学意义(χ^(2)=7.611、6.569、7.022、8.398、4.531、5.210,P<0.05)。结论:相较于钴铬合金,CAD/CAM氧化锆对全冠修复患者牙周组织的破坏较小,可降低龈沟液IL-6、TWEAK、RANKL及龈下菌斑标本中致病菌水平,减轻其牙周炎症,有助于提高修复合格率,更有益于牙周健康。

摘要： 目的比较3D打印和传统铸造钴铬合金的理化性能及生物学影响。方法实验组和对照组分别用3D打印技术中的选择性激光熔融(SLM)和传统铸造技术,制作钴铬合金试件各10个,采用洛氏硬度计HR-150A和金相显微镜对两组分别进行洛氏硬度测定和金相观察,并在自腐蚀电位下对金属试件进行极化曲线测定。在无菌环境下制备试件的浸提液,并将其分为阴性对照组、3D打印钴铬合金浸提液、铸造钴铬合金浸提液(每组5个),利用CCK-8试剂测定浸提液对小鼠成纤维细胞L-929的细胞毒性,运用AnnexinⅤ-FITC/PI荧光染色检测细胞凋亡,用流式细胞仪计算不同组别的凋亡率。结果3D打印组、铸造组的洛氏硬度分别为70.6±0.1、68.5±0.2,3D打印组强于铸造组,有统计学意义(P<0.005)。3D打印钴铬合金组织没有第二相;铸造组织为树枝晶,第二相强化。3D打印和铸造组钴铬合金在自腐蚀电位下的电流密度分别为4.3381×10^(-9) A/cm^(2)和3.3785×10^(-8)A/cm^(2),铸造组电流密度高于3D打印组。在24、48、72 h,阴性对照组的OD平均值约为0.44、1.14、1.50,3D组的OD平均值约为0.39、0.95、1.09,铸造组的OD平均值约为0.35、0.76、1.01,各组间的细胞毒性差异均有统计学意义(P<0.05),铸造组细胞毒性最强,各组均随着时间延长细胞毒性逐渐增强。经流式细胞仪分析三组均以正常细胞为主,凋亡率分别为(2.497±0.121)%、(3.513±0.055)%、(5.407±0.401)%,各组间均有统计学意义(P<0.01)。结论与传统铸造合金相比,3D打印技术制造的钴铬合金具有更好的机械性能和生物相容性,在临床有更好的应用前景。

摘要： 采用选择性激光熔化(selective laser melting,SLM)技术制备钴铬合金,通过金相显微镜、扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)及电子背散射衍射(electron backscattered diffraction,EBSD)等对钴铬合金微观组织和力学性能进行研究,并对其形成机理进行分析。结果表明:SLM技术能制备具有细小均匀胞状组织的钴铬合金,其快速熔化、快速冷却的特点是钴铬合金微观组织形成的主要原因。由于基体中过饱和相及晶内亚结构的存在,SLM钴铬合金力学性能明显优于铸造钴铬合金,其屈服强度提高60.5%,抗拉提高54.4%、塑性提高109.5%。SLM技术不仅在加工柔性及个性化加工方面有着极大的优势,同时也能够显著提高其力学性能,减少备牙量,提高口腔修复体稳定性。因此,SLM技术在口腔修复体领域有着广阔的应用前景。

摘要： 双动全髋置换术可以降低术后脱位率,但是组配式可能会引起血液金属离子升高问题。作者分析了一组年轻活跃的病例资料,患者年龄6分。假体外杯是钛合金,内衬是钴铬合金,高铰链聚乙烯头和钛合金股骨柄。总共43例患者随访至少5年。23例做了临床和放射学评估,25例做了金属离子分析,19例做了双能X线骨密度分析,25例做了疼痛相关问卷调查。结果发现,术后5年Harris评分从54.8分提高到93.08分.

摘要： 双动全髋置换术显著降低初次和翻修术后脱位率,但是组配式设计采用钴铬合金内衬接触钛金属外杯引发金属磨损和离子释放的担忧。作者根据PRISMA指南做了一项综述,共248例组配式双动全髋置换术患者,平均随访27.4个月,血清钴和铬离子升高>1.0 mcg/L和1.6 mcg/L被定义为显著升高。结果显示,术后平均血清钴和铬离子为0.47 mcg/L和0.53 mcg/L,末次随访时,13例钴离子显著升高,4例铬离子显著升高。但没有因为金属离子引发问题而翻修者。金属头比陶瓷头轻度增加钴离子浓度,大多数患者术后1~2年内金属离子水平会显著下降。还需要长期随访关注金属离子问题。

摘要： 选区激光熔化成形技术为生物医疗器件的制备提供了新的途径,因为其可以用个性化的方式来制备结构复杂的医用器件。钴铬合金由于其优异的生物相容性和力学性能,故被广泛应用在心血管、齿科修复和骨科植入物当中。介绍了选区激光熔化成形生物医用钴铬合金的微观组织及其力学性能等方面的研究现状,为选区激光熔化成形生物医用钴铬合金的发展和应用提供了参考。

摘要： 目的探讨3种支架金属在不同cl^(-)浓度人工唾液中的抗腐蚀性能。方法将钛合金、钴铬合金、纯钛金属置于0.9%、2.0%、3.0%cl^(-)浓度溶液3周,采用便携式表面粗糙度仪测量每组试件cl^(-)溶液浸泡前、浸泡3周后的金属表面粗糙度(Ra值),使用扫描电子显微镜观察每组试件浸泡前、浸泡3周后的金属表面形貌变化。结果三种支架金属在不同cl^(-)浓度下Ra值差异显著(P0.05),同时两种金属Ra值均显著低于钛合金(P<0.05),在2.0%、3.0%cl^(-)浓度溶液浸泡后,三组金属间Ra值比较,纯钛<钴铬合金<钛合金,差异均有统计学意义(P<0.05)。电子显微镜扫描显示钛合金腐蚀程度最严重,钴铬合金次之,而纯钛表面形貌变化最小。结论在不同浓度的cl^(-)溶液中,随着cl^(-)浓度的升高均降低了钛合金、钴铬合金,纯钛的耐腐蚀性,而在相同cl^(-)浓度的人工唾液中,纯钛的耐蚀性最好,钴铬合金次之,钛合金最差。

摘要： 背景:激光选区熔化技术制作的钴铬烤瓷合金正被广泛应用于牙科修复领域,但目前该工艺对钴铬烤瓷合金金瓷结合性能的影响存在争议.目的:观察牙科用激光选区熔化钴铬烤瓷合金金瓷结合界面的特性.方法:分别采用精密铸造法与激光选区熔化法制备钴铬烤瓷合金试件,烤瓷后利用万能试验机、扫描电镜、能谱仪、金相显微镜等方法观察其金瓷结合强度、显微组织、结合界面特性及断裂行为.结果 与结论:①精密铸造钴铬合金的金瓷结合强度大于激光选区熔化钻铬合金(P＜0.05);②金相显微镜显示,激光选区熔化钻铬合金具有细小的晶粒和较均匀的基体,精密铸造钴铬合金显示了典型的铸造树枝晶组织,具有粗大的晶粒,粗大的晶粒中具有大量岛状的第二相组织;③扫描电镜显示,精密铸造钴铬合金的金瓷反应扩散层厚于激光选区熔化钴铬合金;④扫描电镜显示,精密铸造钴铬合金烤瓷件偏向于内聚断裂,激光选区熔化钴铬合金烤瓷件偏向于黏附断裂;⑤结果表明,激光选区熔化钴铬烤瓷合金的金瓷结合强度虽低于精密铸造钴铬合金,但仍能满足标准YY0621.1-2016的金瓷结合强度要求.

摘要： 目的:比较镍铬合金、钴铬合金、金沉积修复材料在前牙烤瓷熔附金属全冠(PFM)修复中的应用效果。方法:选取100例行前牙PFM修复患者(共100颗牙)为研究对象。按照随机数字表法分为镍铬合金组(n=33,33颗牙,选取镍铬合金修复材料)、钴铬合金组(n=33,33颗牙,选取钴铬合金修复材料)和金沉积组(n=34,34颗牙,选取金沉积修复材料)共3组,比较三组修复6个月后龈沟液白细胞介素(IL)-6水平、基质金属蛋白酶(MMP)-2水平、IL-1β水平、牙龈指数(GI)、龈沟探诊深度(GCD)、龈沟液量(GCF)和修复体完整率。结果:修复6个月后,镍铬合金组IL-6、MMP-2、IL-1β、GI、GCD和GCF水平均高于钴铬合金组和金沉积组,差异有统计学意义(P0.05)。随访1年,三组修复体完整率比较,差异无统计学意义(P>0.05)。结论:镍铬合金、钴铬合金、金沉积修复材料应用在前牙PFM修复患者中的修复体完整率相当,且钴铬合金和金沉积修复材料对牙周组织的影响小于镍铬合金修复材料。

摘要： 采用选区激光熔化技术研究医用钴铬合金成形性能以及热处理后的组织性能变化.设计了1150°C1h固溶+800°C2h时效后炉冷(A)、水冷(B)两组热处理工艺.测定了原始试样表面、截面粗糙度以及原始和A、B三组试样表面、截面的硬度,并观察微观组织.分别进行了拉伸试验并对断口进行分析.结果表明,表面、截面粗糙度分别为1.2m、9.59m.热处理表面、截面硬度最高达到44HRC、37HRC.热处理后组织由连续的胞状结构变为均匀分布的树突结构.原始、A、B组试样拉伸强度分别为1032MPa、1285MPa、1402MPa.SLM技术成形可以获得较好的表面,热处理对综合力学性能有所提升,有利于临床应用.

摘要： 本文采用激光钎焊技术,连接钴铬合金与不锈钢异质材料.通过扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪等设备及弯曲试验等测试方法,对比分析了添加银基钎料与未添加银基钎料的激光焊接头的组织和性能.结果表明,与未添加银基钎料的接头相比,添加银基钎料的接头组织与性能得到明显改善,接头组织中γ-Fe相含量增加,Cr2Ni3,Ni17W3等金属间化合物相含量减少,不锈钢侧熔合区形成黑色反应层宽度减少,弯曲角度增加,塑性增大.未添加银基钎料接头弯曲角度约为80°,断口呈现韧-脆混合断裂特征,韧窝较大.添加银基钎料后接头弯曲角度达到130°,断口呈现韧性断裂特征,韧窝较小.

摘要： 对传统铸造工艺与3D打印技术中的选区激光熔化技术在制作金属内胆烤瓷牙的Co-Cr合金方面性能的对比.其中主要对比为金属内胆烤瓷面表面粗糙度、金瓷结合性能、热膨胀系数、力学性能等进行比较研究,找出了这两种工艺产生性能不同的原因和相同工艺中不同性能之间的联系.同时提出一种热处理方法可改善3d打印技术存在的不足.

摘要： 阐述和比较目前常用的316L不锈钢球囊扩张式金属/合金管腔内支架(BE EMS)、镍钛合金(Nitinol)和Elgiloy钴铬合金自扩式金属/合金管腔内支架(SE EMS)的性能。

摘要： 目的:研究铸造Co-Cr合金在烤瓷过程中发生的固态相变对其金瓷匹配性的影响.方法:失蜡法铸造尺寸为25mm×3mm×0.5mm的Co-Cr、Ni-Cr合金金属片各9件,其中6件用于测定金瓷结合强度,3件去瓷后进行XRD分析.强度测试采用三点弯曲法,单因素方差分析测试结果.铸造合金的棒状试样各1件,用于测定铸造合金的热膨胀系数,记录冷却曲线.结果:铸造Co-Cr合金的金瓷结合强度为40.9MPa,铸造Ni-Cr合金为49.1MPa,两种铸造合金的金瓷结合强度存在显著差异(P=0＜0.05).铸造Co-Cr合金与Ni-Cr合金20°C-500°C的平均热膨胀系数分别为13.9×10-6/°C、13.8×10-6/°C.XRD结果显示,铸造Co-Cr合金由fcc相、hcp相及少量σ相组成,而铸造Ni-Cr合金中主要为奥氏体相.结论:烤瓷冷却过程中,铸造Ni-Cr合金的线收缩速度随温度降低逐步降低,而铸造Co-Cr合金中的fcc相向hcp相的转变以及σ相的析出导致铸造合金线收缩速度出现突变,降低金瓷匹配性.因此,铸造Co-Cr合金的界面热应力很大,崩瓷、裂瓷率增大.

摘要： 目的:研究铸造Co-Cr合金在烤瓷过程中发生的固态相变对其金瓷匹配性的影响.方法:失蜡法铸造尺寸为25mm×3mm×0.5mm的Co-Cr、Ni-Cr合金金属片各9件,其中6件用于测定金瓷结合强度,3件去瓷后进行XRD分析.强度测试采用三点弯曲法,单因素方差分析测试结果.铸造合金的棒状试样各1件,用于测定铸造合金的热膨胀系数,记录冷却曲线.结果:铸造Co-Cr合金的金瓷结合强度为40.9MPa,铸造Ni-Cr合金为49.1MPa,两种铸造合金的金瓷结合强度存在显著差异(P=0＜0.05).铸造Co-Cr合金与Ni-Cr合金20°C-500°C的平均热膨胀系数分别为13.9×10-6/°C、13.8×10-6/°C.XRD结果显示,铸造Co-Cr合金由fcc相、hcp相及少量σ相组成,而铸造Ni-Cr合金中主要为奥氏体相.结论:烤瓷冷却过程中,铸造Ni-Cr合金的线收缩速度随温度降低逐步降低,而铸造Co-Cr合金中的fcc相向hcp相的转变以及σ相的析出导致铸造合金线收缩速度出现突变,降低金瓷匹配性.因此,铸造Co-Cr合金的界面热应力很大,崩瓷、裂瓷率增大.

摘要： 目的:研究铸造Co-Cr合金在烤瓷过程中发生的固态相变对其金瓷匹配性的影响.方法:失蜡法铸造尺寸为25mm×3mm×0.5mm的Co-Cr、Ni-Cr合金金属片各9件,其中6件用于测定金瓷结合强度,3件去瓷后进行XRD分析.强度测试采用三点弯曲法,单因素方差分析测试结果.铸造合金的棒状试样各1件,用于测定铸造合金的热膨胀系数,记录冷却曲线.结果:铸造Co-Cr合金的金瓷结合强度为40.9MPa,铸造Ni-Cr合金为49.1MPa,两种铸造合金的金瓷结合强度存在显著差异(P=0＜0.05).铸造Co-Cr合金与Ni-Cr合金20°C-500°C的平均热膨胀系数分别为13.9×10-6/°C、13.8×10-6/°C.XRD结果显示,铸造Co-Cr合金由fcc相、hcp相及少量σ相组成,而铸造Ni-Cr合金中主要为奥氏体相.结论:烤瓷冷却过程中,铸造Ni-Cr合金的线收缩速度随温度降低逐步降低,而铸造Co-Cr合金中的fcc相向hcp相的转变以及σ相的析出导致铸造合金线收缩速度出现突变,降低金瓷匹配性.因此,铸造Co-Cr合金的界面热应力很大,崩瓷、裂瓷率增大.

摘要： 目的:研究铸造Co-Cr合金在烤瓷过程中发生的固态相变对其金瓷匹配性的影响.方法:失蜡法铸造尺寸为25mm×3mm×0.5mm的Co-Cr、Ni-Cr合金金属片各9件,其中6件用于测定金瓷结合强度,3件去瓷后进行XRD分析.强度测试采用三点弯曲法,单因素方差分析测试结果.铸造合金的棒状试样各1件,用于测定铸造合金的热膨胀系数,记录冷却曲线.结果:铸造Co-Cr合金的金瓷结合强度为40.9MPa,铸造Ni-Cr合金为49.1MPa,两种铸造合金的金瓷结合强度存在显著差异(P=0＜0.05).铸造Co-Cr合金与Ni-Cr合金20°C-500°C的平均热膨胀系数分别为13.9×10-6/°C、13.8×10-6/°C.XRD结果显示,铸造Co-Cr合金由fcc相、hcp相及少量σ相组成,而铸造Ni-Cr合金中主要为奥氏体相.结论:烤瓷冷却过程中,铸造Ni-Cr合金的线收缩速度随温度降低逐步降低,而铸造Co-Cr合金中的fcc相向hcp相的转变以及σ相的析出导致铸造合金线收缩速度出现突变,降低金瓷匹配性.因此,铸造Co-Cr合金的界面热应力很大,崩瓷、裂瓷率增大.

摘要： 采用超音速火焰喷涂工艺对两种不同粒度范围的WC-10Co4Cr粉末进行了涂层制备,分析了粉末粒度对喷涂涂层的微观组织、相结构、磨粒磨损及电化学腐蚀性能的影响.结果表明,粉末粒度较小时沉积的涂层结构致密、孔隙率低,具有较好的抗磨粒磨损性能和耐腐蚀性能.通过进一步粉末粒度的优选,获得了显微硬度大于1300HV0.3、孔隙率小于0.1％、结合强度90MPa、中性盐雾性能超过500h的WC-10C04Cr耐磨防腐涂层.

摘要： 采用超音速火焰喷涂工艺对两种不同粒度范围的WC-10Co4Cr粉末进行了涂层制备,分析了粉末粒度对喷涂涂层的微观组织、相结构、磨粒磨损及电化学腐蚀性能的影响.结果表明,粉末粒度较小时沉积的涂层结构致密、孔隙率低,具有较好的抗磨粒磨损性能和耐腐蚀性能.通过进一步粉末粒度的优选,获得了显微硬度大于1300HV0.3、孔隙率小于0.1％、结合强度90MPa、中性盐雾性能超过500h的WC-10C04Cr耐磨防腐涂层.

摘要： 本发明公开了一种用于消除钴铬钨合金铸造缺陷的热等静压工艺，包括：S1：将钴铬钨合金置于热等静压装置内；S2：对热等静压装置内部进行抽真空，并通入惰性气体，使得热等静压装置内部的压力达到100MPa～500MPa；S3：对热等静压装置内部升温，升温的温度为700°C～1200°C，再保温保压；S4：对热等静压装置内部降温，当热等静压装置内部温度降至300°C～400°C时，释放惰性气体，降低热等静压装置内部的压力至常压；S5：当热等静压装置内部温度到达150°C～200°C时，取出钴铬钨合金，空冷至室温。将钴铬钨合金进行热等静压处理，材料受到各向均匀的静压力和高温高压，合金内部的原子相互扩散进行冶金结合，使得铸造缩孔和裂纹缺陷闭合，并析出富Cr和W的碳化物相。

摘要： 本发明公开了一种钴铬钨合金材料、用于滚珠丝杠轴承的钴铬钨合金球及其制备方法、滚珠丝杠轴承，该钴铬钨合金材料由以下质量百分比的组分组成：钴38％～48％、铬31％～41％、钨16％～18％、镍2％～3％、石墨2％～8％，铁和不可避免的杂质元素总量≤1％。本发明的钴铬钨合金材料，以钴、铬、钨、镍和石墨为主要组分，具有良好的强度、耐磨损、耐腐蚀和抗热疲劳性能，能够满足重水、碱性、辐射环境工作条件；采用该钴铬钨合金材料的轴承用合金球，具有耐腐蚀、耐磨损、精度高且使用寿命长等特点，完全能够满足核反应堆装卸料装置传动系统中滚珠丝杠轴承的使用环境和性能要求。

摘要： 本发明关于一种含钴铬铂硼铼溅镀靶材、含钴铬铂硼铼层及其制法。于本发明含钴铬铂硼铼溅镀靶材中，以其原子总数为基准，钴的含量大于50原子百分比，铬的含量大于或等于2原子百分比且小于或等于18原子百分比，铂的含量大于或等于9原子百分比且小于或等于30原子百分比，硼的含量大于或等于2原子百分比且小于或等于14原子百分比，铼的含量大于或等于2原子百分比且小于或等于8原子百分比。通过控制含钴铬铂硼铼溅镀靶材的组成可大幅降低发生熄火的机率，进而增加溅镀时的稳定性。

摘要： 本发明涉及粉末冶金领域，特别涉及一种钴铬镍合金及其热处理工艺、及得到的热处理强化钴铬镍合金，采用粉末冶金方法进行混料、压制和亚快速凝固后得到钴铬镍多元铸造合金，随后对钴铬镍多元铸造合金采用慢速升温+急速冷却的热处理工艺，制备得到具有显微缺陷如层错和孪晶等显微缺陷组织的热处理强化钴铬镍合金。本发明提供的制备及其热处理工艺能够有效实现钴铬镍合金的高性能组合，尤其是塑韧性的提升，解决钴铬镍铸造合金的枝晶组织结构和强韧性差的缺陷，降低生产工艺对于设备的要求。

摘要： 本发明公开了一种用于消除钴铬钨合金铸造缺陷的热等静压工艺，包括：S1：将钴铬钨合金置于热等静压装置内；S2：对热等静压装置内部进行抽真空，并通入惰性气体，使得热等静压装置内部的压力达到100MPa～500MPa；S3：对热等静压装置内部升温，升温的温度为700°C～1200°C，再保温保压；S4：对热等静压装置内部降温，当热等静压装置内部温度降至300°C～400°C时，释放惰性气体，降低热等静压装置内部的压力至常压；S5：当热等静压装置内部温度到达150°C～200°C时，取出钴铬钨合金，空冷至室温。将钴铬钨合金进行热等静压处理，材料受到各向均匀的静压力和高温高压，合金内部的原子相互扩散进行冶金结合，使得铸造缩孔和裂纹缺陷闭合，并析出富Cr和W的碳化物相。

摘要： 本发明公开了一种钴铬钨合金材料、用于滚珠丝杠轴承的钴铬钨合金球及其制备方法、滚珠丝杠轴承，该钴铬钨合金材料由以下质量百分比的组分组成：钴38％～48％、铬31％～41％、钨16％～18％、镍2％～3％、石墨2％～8％，铁和不可避免的杂质元素总量≤1％。本发明的钴铬钨合金材料，以钴、铬、钨、镍和石墨为主要组分，具有良好的强度、耐磨损、耐腐蚀和抗热疲劳性能，能够满足重水、碱性、辐射环境工作条件；采用该钴铬钨合金材料的轴承用合金球，具有耐腐蚀、耐磨损、精度高且使用寿命长等特点，完全能够满足核反应堆装卸料装置传动系统中滚珠丝杠轴承的使用环境和性能要求。

摘要： 本申请公开了一种钴铬合金构件处理液、其制备方法和应用以及钴铬合金构件的清洗方法，按重量百分比计，所述钴铬合金构件处理液包括5~30wt%的第一组分以及70~95wt%的第二组分；其中，所述第一组分包括5~50wt%的脲和50~95wt%的氟铵化合物，所述第二组分包括5~50wt%的水和50~95wt%的硝酸。本申请公开的处理液由脲、氟铵化合物、水和硝酸按特定配比组成，对钴铬合金构件在激光切割后产生的氧化物有明显的去除效果，且不会对构件本身造成损伤，大大提升了构件的合格率，且在对构件进行清洗时，相较现有的处理液，使用量大幅度下降，从而降低了成本，减少了对环境的污染。

摘要： 本发明适用材料技术领域，提供选区激光融化钴铬合金的制备方法及钴铬义齿合金材料，包括：将钴铬合金置于选区激光设备中进行融化处理，选区激光融化工艺参数为激光功率200‑400W，光斑直径0.01‑0.05mm，扫面速度500‑700mm/s，铺粉层厚0.01‑0.03mm；将经选区激光融化处理的钴铬合金放入真空炉，以100‑120°C/min的升温速率升到800‑1100°C，保温20‑50min进行退火处理，随温冷却。本发明可成型出高精度钴铬义齿合金材料，分别在X方向产生的误差为0.1‑0.27％、Y方向生产的误差为0.2‑0.3％、Z方向生产的误差为0.3‑0.5％，且具有优异的力学性能。

摘要： 本申请公开了一种钴铬合金构件处理液、其制备方法和应用以及钴铬合金构件的清洗方法，按重量百分比计，所述钴铬合金构件处理液包括5~30wt%的第一组分以及70~95wt%的第二组分；其中，所述第一组分包括5~50wt%的脲和50~95wt%的氟铵化合物，所述第二组分包括5~50wt%的水和50~95wt%的硝酸。本申请公开的处理液由脲、氟铵化合物、水和硝酸按特定配比组成，对钴铬合金构件在激光切割后产生的氧化物有明显的去除效果，且不会对构件本身造成损伤，大大提升了构件的合格率，且在对构件进行清洗时，相较现有的处理液，使用量大幅度下降，从而降低了成本，减少了对环境的污染。

摘要： 本实用新型公开了一种牙科钛合金和钴铬合金专用磨头，包括柄部，所述柄部的一端安装有刃部，所述柄部另一端的外侧安装有防滑颗粒，所述柄部与刃部为一体式连接，所述刃部为锥形球头，所述刃部的外圆设置有右旋齿，右旋齿的齿前角为0°～10°，齿后角为6°～15°，所述刃部的前后刀面粗糙度为0.2μm，所述柄部和刃部由钨钢材料制成，所述刃部的直径参数为4㎜，所述刃部的长度参数为14㎜，所述柄部的直径参数为2.35㎜，所述柄部的长度参数为36㎜，所述防滑颗粒与柄部通过接枝胶连接。本实用新型结构简单，缩短义齿加工时间，提高效率，更加经济。