钢板断裂

摘要： cqvip:足部多发骨折是临床上常见的损伤,据国内某家医院统计足部多发骨折占成人全身骨折的2.08%,占足部骨折的16.04%[1]。足部骨折患者接受手术小钢板内固定治疗疗效较好,可以降低术后不良反应,有利于患者的功能恢复[2]。足部多发骨折患者因术后早期不能站立及负重,长时间不能行走对患者的生活及工作产生诸多不利,因此大多数患者在术后中晚期对站立及步行能力恢复特别关心。

摘要： 目的 研究胫骨中下段骨折内固定术后钢板断裂的原因及预防措施.方法 从本院2016年6月-2017年6月期间收治的胫骨中下段患者中抽取20例作为研究对象,研究术后钢板断裂的原因以及预防措施.结果 在20例胫骨下段骨折患者中,一共有15例采用解剖钢板患者,其中有16例为医源性因素,主要是因为内固定不当、过度剥离软组织,导致骨折迁延愈合到不愈合,患者骨折复位不良,钢板的对侧位置有相应的骨折损伤.此外,还有4例是因为再次受到外伤,同时过早完全负重等自身因素导致.经治疗后,显效15例,有效3例,无效2例.结论 针对胫骨中下段骨折内固定术后钢板断裂患者,需要对内固定术进行科学使用,进一步规范手术方式,帮助患者修复骨缺损,引导患者进行相应的康复训练.

摘要： 目的:探讨锁定加压钢板联合开槽髂骨植骨治疗长骨干骨折钢板断裂临床疗效.方法:回顾性分析我院2014年07月至2017年07月采用锁定加压钢板联合开槽髂骨植骨治疗长骨干骨折钢板断裂病例11例,肱骨干骨折内固定术后钢板断裂2例,股骨干股骨折内固定术后钢板断裂8例,胫骨干骨折内固定术后钢板断裂1例,共11例.结果:获得随访患者11例,防访时间8个月至36月,切口甲级愈合,术后邻近关节无僵硬,骨折均愈合,无内固定物断裂.结论:锁定加压钢板联合开槽髂骨植骨治疗长骨干骨折不愈合钢板断裂病例,开槽髂骨块植骨增加骨诱导骨长度,增强骨折固定的侧向稳定性,使用原型锁钉钢板内固定,手术时间缩短,创伤小,是有效的治疗方法,可在临床推广应用.

摘要： 对18例骨折术后内固定钢板断裂患者的临床资料进行分析, 总结了围术期的护理干预措施.包括术前的心理护理、术前准备、健康教育;术中护理;术后护理;饮食护理;出院指导.认为对于骨折术后钢板断裂的患者, 通过有效的围手术期护理措施指导, 使患者能正确进行康复锻炼, 可以提高治疗满意度, 促进患者康复.

摘要： 分析2003年1月～2014年12月收治的33例股骨干骨折钢板内固定术后钢板断裂的原因,钢板断裂时间7周～13个月,平均8个月.断裂原因有适应证选择不当18例,术中操作不当10例,术后患者功能锻炼不当或过早负重5例.正确掌握钢板的选择及钢板螺钉的操作技巧,指导患者术后的功能锻炼,才能避免钢板断裂.

摘要： 目的:比较S形锁定钢板与普通S形钢板内固定治疗锁骨中段骨折的疗效.方法:选择我院2010年1月—2015年1月收治的121例锁骨中段骨折患者进行回顾性研究,分别以S形锁定钢板62例(A组)和S形普通钢板59例(B组)行内固定手术治疗,通过比较两组的手术时间、出血量、住院时间、治愈率、患肩功能优良率及并发症发生情况等方面,评价它们的疗效并分析相关因素.结果:两组平均手术时间、出血量、住院时间比较,差异均无统计学意义(P>0.05);感染、血肿、副损伤等并发症发生率A组8.06%,B组8.47%,差异无统计学意义(P>0.05);两组病例均获3~12个月随访,A组断板3例,B组断板1例,延迟愈合1例,骨折一期治愈率A组95.2%,B组96.6%,钢板断裂患者均选用重新手术带螺纹克氏针内固定治疗,4例均痊愈,术后恢复良好;患肩一期功能优良率A组91.9%,B组93.2%,差异无统计学意义(P>0.05).结论:锁骨中段骨折切开复位使用S形普通钢板与S形锁定钢板功能优良率两者之间无明显区别,且S形锁定钢板的术后断板率甚至高于普通钢板组,在选择使用S形锁定钢板时需慎重以及严格把握适应证.

摘要： 探讨峡部以远股骨骨折钢板断裂原因及再手术治疗策略.对31例峡部以远股骨骨折钢板断裂的临床资料进行回顾分析,男23例,女8例：年龄17-72岁,平均43岁.断裂钢板类型：普通加压钢板15例,解剖型加压钢板9例,锁定钢板7例.再手术予以髓内钉或合适的钢板固定+自体髂骨植骨.本组均获随访,随访12-36个月(平均16个月),骨折全部愈合.愈合时间4-9个月,平均6.7个月.峡部以远股骨骨折钢板断裂与手术技术失误、骨折不愈合、过早负重行走及不正确的功能锻炼有关.

摘要： 本例中詹某某2004年5月左肱骨干中1/3处粉碎性骨折，当时在臂丛麻醉下行切复内固定+探查桡神经修复术，手术选用8孔钢板，且钢板放置在肱骨干外侧，骨折断端对位对线尚可。钢板多年未取出，本次2018年外伤后发现左肱骨骨不连，肱骨周围见骨痂。本次外伤为伤者被他人推倒摔跌左手臂着地，暴力较大，足以导致正常成人骨折。对照上述内固定钢板断裂常见原因，笔者认为本例中损伤与既往伤7病（钢板多年未取出，骨不连未植骨）共同作用，两者作用相当，钢板断裂已手术更换，依据标准相应条款适度降低损伤程度等级，即对照《人体损伤程度鉴定标准》4.3.2、5.12.4k之规定，构成轻微伤程度。

摘要： 海洋石油钢结构在海上的每一次断裂事故都会带来严重的灾难，造成巨大的财产损失，而用常规的有限单元法计算裂缝尖端的应力场，不仅计算精度差，且计算量较大。本文利用直接边界元的思想，在薄板弯曲理论的基础上建立间接边界积分方程，并推导出含裂缝板弯曲的边界积分方程式。间接边界积分方程形式简单且便于离散，程序编制方便。rn 由于积分核的奇异性较高，本文提出了新的几何方法对积分核的奇异性进行处理，取得了很好的效果。最后。用Matlab编制了相应的程序，和理论解进行了比较，误差在容许范围内。

摘要： 本文以能量等效为原则，构建了新的求解弹塑性轴对称问题的离散元模型。并且通过引入断裂准则，使模型不仅可以应用于连续介质问题，还可以应用于从连续介质向非连续介质的动态转化过程。最后，通过模拟钢板受冲击载荷产生层裂的过程，说明模型在高速冲击问题中的适用性并验证了其有效性。

摘要： 本文以能量等效为原则，构建了新的求解弹塑性轴对称问题的离散元模型。并且通过引入断裂准则，使模型不仅可以应用于连续介质问题，还可以应用于从连续介质向非连续介质的动态转化过程。最后，通过模拟钢板受冲击载荷产生层裂的过程，说明模型在高速冲击问题中的适用性并验证了其有效性。

摘要： 本文以能量等效为原则，构建了新的求解弹塑性轴对称问题的离散元模型。并且通过引入断裂准则，使模型不仅可以应用于连续介质问题，还可以应用于从连续介质向非连续介质的动态转化过程。最后，通过模拟钢板受冲击载荷产生层裂的过程，说明模型在高速冲击问题中的适用性并验证了其有效性。

摘要： 本文以能量等效为原则，构建了新的求解弹塑性轴对称问题的离散元模型。并且通过引入断裂准则，使模型不仅可以应用于连续介质问题，还可以应用于从连续介质向非连续介质的动态转化过程。最后，通过模拟钢板受冲击载荷产生层裂的过程，说明模型在高速冲击问题中的适用性并验证了其有效性。

摘要： 本文以能量等效为原则，构建了新的求解弹塑性轴对称问题的离散元模型。并且通过引入断裂准则，使模型不仅可以应用于连续介质问题，还可以应用于从连续介质向非连续介质的动态转化过程。最后，通过模拟钢板受冲击载荷产生层裂的过程，说明模型在高速冲击问题中的适用性并验证了其有效性。

摘要： 本发明提供一种断裂特性优异的高强度低韧性冷轧钢板的制造方法。以重量％计，本发明的冷轧钢板包含：C：0.30～0.70％、Mn：0.2～1.0％、Si：0.005～0.5％、P：0.005～0.02％、S：0.01％以下、Al：0.01～0.1％、Cr：0.005～0.1％及余量的铁(Fe)和其它不可避免的杂质，钢的微细组织由50～95％的珠光体和余量的铁素体组成，所述铁素体组织的晶粒平均尺寸为10～50μm，所述珠光体域的平均尺寸为10～50μm，所述冷轧钢板具有1.5mmt～3.0mmt的厚度，并且常温冲击韧性(夏比吸收能量)满足1.0～5.0J(0.05～0.35J/cm2)。

摘要： 本发明公开了一种耐延迟断裂2000MPa级钢板，其包括，C：0.30％～0.40％；Si：0.20％～0.40％；Mn：1.0％～1.5％；Cr：0.18％～0.28％；Mo：0.10％～0.30％；Als：0.020％～0.050％；Nb：0.02％～0.048％；Mg：0.0035％～0.0065％；O≤0.0015％；N≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质，以质量计。本发明的钢板不仅具有2000Mpa以上的抗拉强度，而且具有优异的耐延迟断裂性能，氢脆指数低于30％，能够满足汽车用钢板的要求。

摘要： 一种优良抗冲击断裂的钢板及其制造方法，采用低C‑低Si‑中Mn‑(Ti+Nb)微合金化处理的合金成分体系作为基础，通过控制[(％C)+5.16(％P)+3.47(％S)]×[1.21(％Mn)+6.73(％Si)]≤0.49、(％Als)/[(％N)‑0.292(％Ti)]≥12及Ca处理，Ca/S比控制在1.0～3.0，且(％Ca)×(％S)

摘要： 本发明涉及一种耐氢致延迟断裂性优异的热压成型部件用钢板及其制造方法。本发明的一个方面的热压成型部件用钢板可以包括基础钢板、形成在所述基础钢板的表面的铝合金镀层及形成在所述镀层的表面的厚度为0.05μm以上的氧化物层。

摘要： 本发明提供一种用于高强钢板在复杂拉压路径断裂的极限测试夹具及方法，其包括盖板、背板、强力弹簧、垫片、垫肩、梳齿、电极片和螺纹转接。盖板的中部设有凸字形的凸块，凸块的小头端分别设有梳齿和垫肩，凸块的大头端设有沉头螺栓通孔，背板的中部设有凸字形的凹槽，凹槽的小头端分别设有梳齿和垫肩，凹槽的大头端依次设有沉头螺栓通孔和螺纹转接头。盖板的沉头螺栓通孔通过头螺钉和背板的沉头螺栓通孔固连，内六角螺钉的第一端穿过强力弹簧和垫片连接，内六角螺钉的第二端依次穿过盖板和背板与螺母固连，电极片位于背板的凹槽内部。本发明可得到高强钢在复杂路径下的断裂行为数据，进而实现损伤及失稳断裂行为精准预测。

摘要： 本发明涉及高强度热轧钢板领域。一种断裂为韧性断裂高强度热轧钢板，该断裂为韧性断裂高强度热轧钢板化学成分按重量百分比计，C：0.005‑0.30wt%、Si：0.03‑2.00wt%、Mn:0.30‑3.5wt%、P≤0.25 wt%、S≤0.20wt%，余为Fe、添加元素及不可避免的不纯物。本发明公开了一种新型的断裂为韧性断裂高强度热轧钢板，并对该断裂为韧性断裂高强度热轧钢板的断裂进行了研究，提出一种断裂为韧性断裂的断裂方式，具有良好的拉伸性能。

摘要： 本发明涉及一种高断裂韧性420MPa级海工平台用热处理态钢板及制备方法，属于钢铁材料生产的技术领域，解决了现有钢板NDT、CTOD、焊接热影响区CTOD等断裂韧性不足的问题。本发明的钢板的成分按质量百分比计，包括C：0.07％～0.15％，Si：0.10％～0.50％，Mn：1.00％～1.55％，P：≤0.011％，S：≤0.003％，Cr：0.01％～0.65％，Mo：0.01％～0.50％，Ni：0.01％～2.00％，Cu：0.01％～0.45％，Nb：0.005％～0.04％，V：0.02％～0.06％，Al：0.04％～0.12％，N：≤0.012％，Ti：0.007％～0.015％，余量为Fe及其他不可避免的杂质；钢板厚度t为20～150mm。本发明提供的420MPa级海工平台用钢板，其母材和焊接热影响区均具有高断裂韧性，可应用于海工平台结构建造，特别应用于超过2万吨以上规模的深水导管架平台建造。

摘要： 本发明涉及一种高断裂韧性420MPa级海工平台用钢板及制备方法，属于钢铁材料生产的技术领域，解决了现有钢板NDT、CTOD、焊接热影响区CTOD等断裂韧性不足的问题。本发明的高断裂韧性420MPa级海工平台用钢板，其成分按质量百分比包括C：0.07％～0.12％，Si：0.15％～0.40％，Mn：1.20％～1.65％，P：≤0.011％，S：≤0.003％，Cr：0.01％～0.40％，Mo：0.01％～0.25％，Ni：0.01％～0.80％，Cu：0.01％～0.35％，Nb：0.005％～0.05％，Al：0.04％～0.12％，N：≤0.012％，Ti：0.007％～0.015％，余量为Fe及其他不可避免的杂质；钢板厚度t为20～80mm。本发明提供的高断裂韧性420MPa级钢板，其母材和焊接热影响区均具有高断裂韧性，可应用于海工平台结构建造，特别应用于超过2万吨以上规模的深水导管架平台建造。

摘要： 本发明提供的防止高强钢板坯断裂的生产方法，涉及冶金技术领域。该防止高强钢板坯断裂的生产方法包括：将脱硫处理后的铁水进行转炉冶炼，获得钢水；将所述钢水进行LF精炼和RH精炼，获得可供浇注成板坯钢水；将所述可供浇注成板坯钢水浇注成型，获得板坯；按照预设尺寸将所述板坯切割成块状板坯；对切割成的所述块状板坯在热态进行表面机清；将机清后的所述块状板坯入库缓冷、温检；在对所述块状板坯入库缓冷、温检后，送入热轧加热炉出钢。本发明提供的防止高强钢板坯断裂的生产方法可以减少板坯断裂事故的发生，有效保证生产稳定，提高生产效率，降低生产成本。

摘要： 本发明的抗拉强度1700MPa以上的耐延迟断裂特性优异的高强度钢板，满足规定的成分组成，并且马氏体组织在全部金属组织中所占的比例为95面积％以上，以及过渡碳化物在全部金属组织中所占的比例为0.8体积％以上。