钢板厚度

摘要： 高桩码头横梁、承台或者引桥盖梁经常采用抱箍法施工,该施工方法在施工过程中将横梁、承台或者盖梁和临时支架及模板的全部荷载通过钢抱箍传递到桩、柱上。此时抱箍与桩、柱为面面接触状态,为保证抱箍紧固螺栓数量足够,且钢板厚度满足要求,本文对其局部应力进行详细计算,总结规律以方便施工技术人员针对不同荷载选用合适尺寸的抱箍。

摘要： 基于课题组提出的新型外包波纹钢板-混凝土组合梁以及对其正弯矩受力性能的研究,以下翼缘钢板厚度为参数,进行了2根新型组合梁的静力加载试验,以研究其负弯矩受力性能。在试验研究的基础上,推导出新型外包波纹钢板-混凝土组合梁负弯矩区抗弯承载力计算公式,并用有限元对公式进行验证,计算值与试验和有限元值吻合良好,可供工程应用参考。

摘要： 为了在钢板加热过程中精确迅速地控制钢板的加热温度,结合电磁感应理论、温度微分方程和麦克斯韦方程组,建立了温度场与电磁场耦合的有限元模型,并应用有限元分析软件ANSYS-APDL对热加工工艺中常用的电阻加热法和电磁感应加热法进行了模拟与分析.研究结果表明:采用电阻加热法加热钢板时,板材厚度减小、加热时间增加会使钢板的最高加热温度升高,采用电磁感应加热法加热钢板时,电磁感应线圈直径的增加会使钢板的最高加热温度升高;在板材厚度一致、加热时间相同的情况下,电阻加热法升温速率慢,温度易于控制,电磁感应加热法升温快,加热效率高.

摘要： 机匣部分56冲的机匣截面为"U"形,81式机匣截面更复杂,整体形状像一个倒"凸"字形。从机匣刚度的角度看,81式的倒"凸"字形机匣冲压略麻烦,但刚度更好。此外,81式的机匣钢板厚度为1.5毫米,比AKM步枪的1毫米厚了50%,虽然重量略有增加,但强度、刚度更高。81式的机匣满足了步枪15000发、机枪20000发的寿命要求。

摘要： 1问题引入在钢骨混凝土结构中,钢筋混凝土梁与钢骨混凝土柱常用的连接方式是在柱钢骨上焊接钢牛腿,将钢筋混凝土梁的纵筋焊在钢牛腿的翼缘板上。关于翼缘连接钢板厚度的取值,目前尚查不到可供参考的规定,在实际工程中这个厚度如何确定呢?

摘要： 阅读量130万4毫米的钢板,建大型邮轮?近日,中国船舶旗下外高桥造船建造的大型邮轮H1508船,首个超宽总段N 2完成移位搭载,这标志着H1508船大型超宽总段建造工作取得重大突破,为后续大型超宽总段的连续搭载工作奠定了基础。值得注意的是,这次吊装的是薄钢板。正常情况下,一般船舶建造使用的钢板厚度为10mm以上,大型邮轮建造使用的是薄板,厚度为4mm8mm。

摘要： 为了研究二次受力下粘贴钢板加固RC梁的抗弯性能影响因素,利用数值模拟软件ABAQUS建立了钢板加固RC梁受压模型,分析了钢板厚度、配筋率和预载量等因素对钢板加固RC梁抗弯承载力的影响,对试验数据进行分析处理.结果表明:二次受力下钢板加固RC梁抗弯承载力随初始应力增大而减小;钢板厚度、长度、配筋率和预载量因素中,初始荷载和钢板厚度对二次受力下RC梁抗弯性能的影响较为显著;钢板加固RC梁存在最佳配板率,试验结果与有限元模拟吻合度较好.

摘要： 4.厚薄不均缺陷特征:钢板各部分厚度不一致称厚薄不均,凡厚度不均匀的钢板,一般为偏差过大,局部钢板厚度超过规定的允许偏差。产生原因:(1)辊缝的调整和辊型的配置不当;(2)轧辊和轧辊两侧的轴瓦磨损不一样;(3)板坯加热温度不均。

摘要： PS转炉水冷烟罩水冷套的导热性和热变形,直接影响设备使用性能.首先采用SolidWorks建立PS转炉水冷烟罩水套的三维模型,然后导入Flow Simulation分析模块,设置好转炉吹炼时的工况后,对不同板厚的水套进行了热态流体仿真分析.通过仿真分析,不仅可以得到实际工况下水套内部的冷却水轨迹,还能清楚显示水套内部水温变化和水套钢板热变形数据,可为同类冶金设备特别是水套钢板厚度的选择提供参考.

摘要： 大跨径桥梁结构特点决定了其铺装结构与传统路面铺装存在较大差异:大跨径桥梁多采用正交异性钢板作为桥面,这使得铺装层多在纵横肋处有较大的负弯矩,各力学指标出现的位置随桥梁构造的不同而各不相同,力学指标值也与传统铺装存在较大差异.在大跨径桥梁设计中,往往对铺装层的设计不够重视,而铺装层作为直接与汽车接触的部位,其使用性能决定了交通通行的流畅度.本文结合某工程实例,对大跨径钢桥的钢板厚度对铺装层各力学指标的影响进行分格,结果表明:对本案例桥型和浇注式+SMA-12的铺装结构,表面有最大横向和最大纵向拉应变,各层横向剪应变大于纵向剪应变,在钢板厚度达到20mm时和力学指标约下降30％,可以认为对钢板厚度不再敏感.

摘要： 钢结构相关规范中钢板厚度偏差标准不统一,标准指向不具体,相差较大,既不利于执行,又易造成浪费或安全隐患,理清并对规范提出修改建议,以解决国家标准的统一性、具体性、互相衔接问题.提高对于钢板厚度偏差标准问题的认识，钢材厚度允许偏差应列入各标准规范的主控项目和强制性条文，对不同轧制类型钢板作出明确要求。规范是指导施工的强制性、法规性、纲领性、可操作性的指导文件，明确和统一规范的标准，确保国家规范标准之间的有效衔接，合理采用最佳的板材，是效益和安全的必然要求。

摘要： 针对双层钢板内填混凝土组合剪力墙,研究了其整体稳定性能.运用ANSYS有限元软件建立组合剪力墙计算模型,对比文献中的实验数据以校核其正确性.并进行参数分析,研究其高宽比、钢板厚度、墙体厚度等参数对组合墙整体稳定性能的影响.研究表明:组合墙的稳定承载力随高宽比的增大而减小;组合墙的稳定承载力与墙厚成正比,当墙厚小于150mm时,稳定承载力提高较明显,墙厚大于150mm,小于200mm时,稳定承载力提高较为减缓;组合墙的稳定承载力与钢板的厚度成正比,当钢板厚度从4mm增加到10mm,其稳定承载力提高较明显.

摘要： 进行了钢木一体组合梁的受弯承载力和挠度研究,提出了组合梁受弯破坏模式,对组合粱进行了弹性阶段和塑性阶段应力应变分析,基于木材等效最大应力Chen本构关系模型,建立了钢木一体式组合梁的受弯承载力和挠度公式,并且通过试验数据进行验证和计算参数分析,结果表明:组合梁钢板厚度对其受弯承载力和挠度影响最大,钢板厚度与受弯承载力近似成正比例增长关系;增加木方宽度也可提高组合梁受弯承载力和降低跨中挠度,组合梁的挠度沿梁长呈非线性分布.本文中所给公式的计算结果与试验数据吻合良好,可为钢木组合梁的应用提供参考.

摘要： 钢板外包混凝土组合剪力墙侧向刚度大、剪切强度高和延性好,是一有效的抗侧力构件.设计中组合钢板剪力墙的受剪承载力、混凝土板厚需求计算均以其屈曲行为为依据.现有研究通常采用弹性屈曲分析处理组合钢板剪力墙的屈曲问题,未能反映结构材料及几何非线性的影响.本文提出了侧向荷载下组合剪力墙钢板屈曲时对应层间侧移角的判别方法,分析了钢板厚度、混凝土板厚度、混凝土弹性模量及墙板高宽比对钢板屈曲的影响.研究结果为该结构不同层间侧移限值下钢墙板所需的屈曲约束设计提供理论基础.

摘要： 节点的特性影响木框架结构的整体性能,需要设计具有较高承载力且延性性能良好的节点.内嵌钢板螺栓连接节点延性较差.在内嵌钢板螺栓连节点的基础上设计了一种新式的带柱套钢板的木框架节点,并进行新型节点的低周反复试验.试验显示新式节点的延性要优于内嵌钢板螺栓连接节点.根据滞回曲线及骨架曲线分析了新式节点的承载力和延性与柱套钢板厚度的关系,结果表明柱套钢板厚度大时承载力提高而延性性能下降.

摘要： 为了提高特大型桥梁抗船撞能力,同时减小对船舶的破坏,在特大型桥梁墩台外侧设置钢套箱是其中一种防撞措施.针对常规的防撞钢套箱的设计构造,选择不同钢套箱箱室尺寸及钢板厚度,对特大型桥梁基础的防撞钢套箱受船撞作用进行参数分析.分析结果表明,当钢套箱结构尺寸一定时,仅通过改变钢板厚度的方法来减小撞击力的效果不明显;而当钢板太薄时,船舶就会快速地穿透钢套箱而直接撞到基础上,起不到防撞的效果;通过改变钢套箱的结构形式,调整钢套箱至适合的刚度,以平衡船舶与钢套箱之间的刚度比,从而减小船舶撞击力,可起到很好的防撞效果。

摘要： 利用显式动力分析软件LS-DYNA针对桥墩柔性防船撞装置结构性能进行优化,对比分析防撞囤数量、钢板厚度、外钢围舱室间距对防船撞装置性能产生的影响.同时,提出一种利用非线性离散梁单元模拟黏滞性防撞圈的方法.经与试验对比,证明非线性离散梁单元可以真实反映黏滞性防撞圈的力学特性,有继续研究的价值。

摘要： 本文结合桥面吊索桁车在斜拉桥斜拉索施工中的应用,采用大型通用有限元软件ANSYS对基座进行分析,分别计算了钢板厚度25mm、40mm、50mm下的应力情况,验算了加劲肋的设计,采用ANSYS中SHELL63单元分析前支座的板厚结果，前支座主要承压，分别取40mm,25mm,50mm三种情况进行验算，考虑1倍安全系数，推荐采用50mmQ235钢板。加劲肋设计可按构造要求设计，论证了40mm钢板等效替换的可行性，计算结果可供同类工程参考。

摘要： 养猪生产上,常常用到母猪定位栏,用母猪定位栏方便管理,解决猪场建设土地,能防止母猪抢食、争斗等.但是在定位栏的母猪缺乏运动,死胎弱胎增多,易发生肢蹄部和乳部疾病.因此可以设置半限位栏.

摘要： 本发明公开了一种中心区域具有优良强度和韧性并且整个厚度上显示较小的性能改变的用于焊接结构的厚钢板。所述钢板含有，按重量％计：0.05～0.10％的C、0.10～0.5％的Si、1.3～1.7％的Mn、0.0005～0.0025％的B、0.005～0.03％的Ti、0.010％或更少的N、0.005～0.03％的Nb、0.005～0.055％的可溶Al、及余量的Fe及其他不可避免的杂质，其中Ti/N的含量比为2.0或更大，并且通过表达式1表示的CP为40～50。CP＝165×％C+6.8×％Si+10.2×％Mn+80.6×％Nb+9.5×％Cu+3.5×％Ni+12.5×％Cr+14.4×％Mo...(1)。

摘要： 本发明公开了一种满足轧制要求的变厚度钢板过渡区的厚度分布参数设计方法，包括(1)以双幂函数为基函数构建变厚度钢板的过渡区厚度分布的数学模型；(2)构建过渡区厚度分布函数满足可轧制约束的数学模型；(3)根据连续变厚度轧制工艺条件确定调节参数(即幂指数)的极限值及其影响参数；(4)获得满足轧制要求的过渡区厚度分布曲线。本发明可以为研究和生产满足轧制性要求、厚度灵活变化的变厚度钢板及其薄壁结构提供指导。

摘要： 本发明公开了一种中心区域具有优良强度和韧性并且整个厚度上显示较小的性能改变的用于焊接结构的厚钢板。所述钢板含有，按重量％计：0.05～0.10％的C、0.10～0.5％的Si、1.3～1.7％的Mn、0.0005～0.0025％的B、0.005～0.03％的Ti、0.010％或更少的N、0.005～0.03％的Nb、0.005～0.055％的可溶Al、及余量的Fe及其他不可避免的杂质，其中Ti/N的含量比为2.0或更大，并且通过表达式1表示的CP为40～50。CP＝165×％C+6.8×％Si+10.2×％Mn+80.6×％Nb+9.5×％Cu+3.5×％Ni+12.5×％Cr+14.4×％Mo…(1)。

摘要： 本发明公开了一种超大厚度SA204GrB钢板及其生产方法，钢板化学成分组成及其质量百分含量为C：0.15%‑0.17%、Mn：0.80%‑0.90%、Ni：0.20%‑0.30%、Mo：0.45%‑0.50%、Nb：0.015%‑0.020%、CEV：0.42%‑0.45%，其中CEV=C+Mn/6+（Cr+Mo+V）/5+（Ni+Cu）/15，其余为Fe及不可避免的杂质；生产方法包括冶炼、轧制、ACC、退火、堆垛缓冷、以及热处理工序。本发明提供的钢板探伤满足NB/T47013.3‑2015第1号修改单中I级要求，板厚1/4处‑10°C冲击功≥80J，板厚1/2处0°C冲击功≥100J。

摘要： 本发明涉及一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板，其特征在于，化学成分：C:0.020％～0.080％，Si:0.10％～0.50％，Mn:0.90％～1.50％，Nb:0.015％～0.045％，V:0.020％～0.060％，Ti:0.005％～0.018％，Cu:0.18％～0.34％，Ni:0.10％～0.33％，Cr:0.08％～0.19％，Sn:0.15％～0.25％，Sb:0.06％～0.20％，N:0.0120％～0.0160％，P:0.008％～0.015％，S≤0.005％，Als:0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质。本发明钢板具有优良的力学性能及耐腐蚀性能。

摘要： 本实用新型提出了一种可吊装各种尺寸厚度钢板的钢板夹，包括连接板，所述连接板上设有宽度调节机构，宽度调节机构包括可转动连接在所述连接板上的若干伸缩机构，所述伸缩机构远离所述连接板端面设有钢板夹持机构，所述钢板夹持机构包括支撑板，所述支撑板与所述油缸固定连接，与现有技术相比，本实用新型设有四个通过连接板连接的可以调节角度的伸缩杆，使得本实用新型能够适应不同尺寸宽度的钢板，本实用新型还设有四对可以通过螺栓调节距离的钢板，能够对需要转移的钢板进行夹持，本实用新型通过油缸控制伸缩杆对需要转移的钢板水平方向进行夹持，通过螺栓调节四对钢板对需要转移钢板垂直方向进行夹持，大大提高了钢板在转移过程中的稳定性。

摘要： 本实用新型公开了一种可对不同厚度钢板进行清洗的钢板水洗机，包括水洗机主体、安装座、支撑辊、毛刷、挡水板、蓄水池和压缩弹簧，所述水洗机主体上设置有吹风口，且吹风口的右侧设置有固定架，所述安装座位于钢板的上下两侧，所述支撑辊位于水洗机主体的两侧，所述毛刷通过固定架设置在钢板的上下两侧，且钢板的上下两侧通过清洗辊与伸缩杆相连接，所述挡水板位于钢板的下方，所述蓄水池位于挡水板的下方，所述压缩弹簧位于固定外壳的内部，且压缩弹簧的下方与伸缩杆相连接。该可对不同厚度钢板进行清洗的钢板水洗机，在清洗辊的上方设置有伸缩杆、压缩弹簧和固定外壳，起到使清洗辊进行上升和下降的作用，有利于对不同厚度的钢板进行清洗。

摘要： 一种焊接钢板厚度超过激光机允许厚度的激光焊接方法：沿等厚的被焊接两块基板的待焊接边的厚度方向先保留一段无需加工的单次激光能焊接的深度，其余的加工成不同宽度的L形；将两块要被焊接的基板上未加工的且厚度为a的焊缝进行焊接；在由两块基板拼接成的第一个槽形内整齐装满填槽块；对第一个槽形内的基板与填槽块进行焊接；按照步骤3）及4），逐步将所加工的由L1‑n与L2‑n所形成的n个槽焊接，以及最后由L1‑末及L2‑末形成的最末一个槽。本发明能焊接厚于所拥有激光焊机单次激光焊接的钢板，无需购置匹配的激光焊机，且焊口易加工成型，焊接变形小，焊缝质量稳定。充分发挥了激光焊机的特点。

摘要： 一种焊接钢板厚度超过激光机允许厚度的激光焊接方法：沿等厚的被焊接两块基板的待焊接边的厚度方向先保留一段无需加工的单次激光能焊接的深度，其余的加工成不同宽度的L形；将两块要被焊接的基板上未加工的且厚度为a的焊缝进行焊接；在由两块基板拼接成的第一个槽形内整齐装满填槽块；对第一个槽形内的基板与填槽块进行焊接；按照步骤3）及4），逐步将所加工的由L1‑n与L2‑n所形成的n个槽焊接，以及最后由L1‑末及L2‑末形成的最末一个槽。本发明能焊接厚于所拥有激光焊机单次激光焊接的钢板，无需购置匹配的激光焊机，且焊口易加工成型，焊接变形小，焊缝质量稳定。充分发挥了激光焊机的特点。

摘要： 本发明公开了一种大厚度Q345E钢板及其生产方法，钢板的化学成分及其质量百分含量为：C：0.15‑0.18%，Mn：1.5‑1.65%，Cr：0.2‑0.3%，B：0.0052‑0.0070%，V：0.040‑0.060%，Ni≤0.01%，不添加Ni，余量为Fe及不可避免的杂质；钢板的生产过程包括LF精炼、VD炉精炼、模铸、加热和热处理工序，其中，VD炉精炼过程采用三次真空处理，底吹氮气加氩气的生产模式，确保B的有效含量，同时采用合理的热处理工艺，提高钢板冲击性能。本发明提供的钢板厚度为350‑400mm，钢板‑40°C冲击以及其他力学性能均满足GB/T1591‑2008的要求。