重油

摘要： 重油组成复杂,分子种类多,通过换热网络时易产生不同机制的污垢。介绍了重油胶体分散体系构成、重油稳定性影响因素、重油稳定性评价及重油污垢产生的油品因素。总结了现有的重油污垢热阻数学模型及其发展形式,分析了重油灰分颗粒对污垢热阻的影响以及污垢热阻模型中薄膜温度的改进计算方法。重油污垢热阻可通过实验室试验测定,也可通过在线生产数据确定,介绍了在线污垢热阻测定步骤,指出了现阶段污垢热阻模型存在的问题及污垢热阻技术的发展方向。

摘要： 本文探讨了炼化企业柴油汽提生产技术领域涉及重油加氢裂化柴油侧线汽提塔-氢气汽提新工艺对生产的积极影响因素,通过开发设计一种重油加氢裂化柴油侧线汽提塔-氢气汽提工艺,针对柴油侧线塔用蒸汽汽提产生的缺点,改用氢气汽提。通过新增一条DN25氢气管线至柴油侧线汽提塔的处置措施,替换原有使用的10kg低压过热蒸汽,解决了成品柴油带水、乳化严重问题,同时柴油闪点、初馏点无明显变化,保证了产品质量,解决了至库区柴油管线未保温及库区柴油脱水难题。

摘要： 系统分析了某催化裂化装置从原料油到反应产物的烃类分子水平转化规律,给出了不同烃类的表观转化率和芳烃生成与转化的结果.结果表明:催化裂化反应前后,链状烃质量分数增加31.47百分点、环烷烃质量分数降低23.21百分点、芳烃质量分数减少17.47百分点,产物与原料油的烃类物质的量之比为5.92.催化裂化表观转化率为80.77%,其中链状烃、环烷烃和芳烃的表观转化率分别为91.99%,96.62%,66.10%;环烷烃中单环、双环和三环及三环以上环烷烃的表观转化率分别为94.60%,97.17%,97.72%;芳烃中单环、双环和三环及三环以上芳烃的表观转化率分别为86.60%,19.64%,68.56%.产物中单环、双环和三环及三环以上芳烃来自原料油同环数芳烃的烷基裂化或脱烷基反应的比例分别为13.4%,38.8%,86.1%,其余部分来自原料油或中间产物的芳构化或稠环化反应.

摘要： 采用热溶剂过滤法与抽提回流法(SH/T 0509—2010),分别以正庚烷和甲苯为萃取剂,对5种重油的甲苯和正庚烷不溶物的元素组成质量分数及形貌进行了分析与表征,并且对比了重油沥青质质量分数的测定数据。结果表明:在萃取剂/原料油(体积/质量比)为30∶1(以甲苯为萃取剂)或100∶1(以正庚烷为萃取剂),滤膜孔径为0.45μm,萃取温度为80°C的最佳条件下,热溶剂过滤法与抽提回流法所得沥青质质量分数相当。热溶剂过滤法具有分析速度快、适用性强、准确度高的特点,实现了甲苯和正庚烷不溶物质量分数同步测定的目标。

摘要： 介绍了溶剂脱沥青的工艺技术及特点,阐明了在当今炼厂重油加工中,溶剂脱沥青技术的地位和作用。对溶剂脱沥青与其他工艺技术的组合工艺进行了综述。阐述了使用传统烃溶剂和非传统溶剂(例如有机碳酸盐和CO_(2))的溶剂脱沥青前瞻技术,揭示在当今炼厂中溶剂脱沥青的发展趋势和方向。

摘要： 以白油为溶剂对重油进行稀释溶解,利用单波长色散X射线荧光光谱仪测定其硫含量,有效消除了待测试样与标准试样的基体差异。通过筛选稀释剂种类,确定了最佳稀释倍数,并与紫外荧光法进行检测结果比对,证明了方法测定重油硫含量的方法可行性。结果表明:由于稀释这一步骤能够弱化基体中不溶物的影响,固含量小于1.61%的试样可直接稀释并测定其硫含量,测定结果精密度较好。该法以白油为稀释剂,确定了稀释条件(30~40倍),限定了试样适用范围,操作简便、测定快速,浓度适用范围广。

摘要： 为实现重油的高质化利用,该文分别从重油临氢热改质与重油碳化制备功能性碳素材料两个角度出发,设计了重油热转化与功能性应用综合实验。重油临氢热改质过程包含临氢降黏裂化和临氢延迟焦化,而重油基碳素材料制备包含对原料进行溶剂脱固以制备优质针状焦,以及利用劣质石油焦制备多孔活性炭吸附材料、超级电容器和铁碳微电解填料。该实验设计具有一定整体性和连贯性,有利于加深学生对重油转化和高质化利用过程的认识,提高动手能力,培养科研思维。

摘要： 在石油炼制与加工过程中,原油重油中的微量金属元素容易引起管线设备结垢,反应器管线腐蚀,从而降低催化剂的使用寿命、影响产品的质量,因此对原油重油中微量金属元素的测定具有重要意义[1]。

摘要： 本项目以重油作燃料,但重油中硫含量较高,而且所用原料中挥发性有害成分含量也超出正常指标。基于以上原因,通过加装旁路放风装置,优化工艺操作,项目最终实现了生产线的稳定优质产出。本项目的成功经验表明,只要操作得当,利用旁路放风装置,就能有效降低其对生产熟料的影响,同时也为相似生产线提供了参考经验。

摘要： 石油重质馏分油中含有多种烃结构组分,如链烷烃、环烷烃以及不同环数芳烃,采用极性溶剂萃取分离工艺可以实现不同组分的分离,但一元溶剂萃取的精制油收率低、芳烃萃取选择性较差。以减压馏分油为原料,糠醛为主溶剂,含羟基的极性调节剂PR1为副溶剂,开展一元溶剂、二元溶剂单段萃取实验,通过对主溶剂溶解度参数的调配,提升溶剂萃取分离不同烃组分的效果。结果表明,与一元溶剂相比,二元溶剂对三环及以上的芳烃萃取选择性提升率超过100%,用一种新的基团贡献法计算了6种模型分子的溶解度参数,发现各芳烃的萃取选择性随芳烃溶解度参数的增大而增大。考察了不同PR1加入量的二元溶剂萃取效果,结合二元溶剂溶解度参数变化与溶剂核磁共振氢谱(1H-NMR)化学位移变化,发现溶剂体系氢键作用的变化是溶剂萃取效果产生差异的根本原因。

摘要： 从实验室评价和工业应用对低焦炭LZR-30催化裂化催化剂的性能进行考察.实验室评价和工业应用结果表明,与装置在用剂相比,LZR-30催化剂具有良好的焦炭选择性和重油转化能力,增加了催化装置操作弹性和对原料油的适应性,提高了高附加值目的产品收率.

摘要： 石油高效利用的核心之一是重油中多环芳烃的有效转化.石油重馏分经过催化裂化后生成了一部分氢含量低、多环芳烃含量高的低价值重油组分如重循环油和油浆,分析重油中多环芳烃结构和催化裂化反应历程发现,通过调控重油中多环芳烃加氢程度以及适当的催化裂化反应深度,可实现高芳烃含量的重油组分高选择性地生成汽柴油、低碳烯烃和BTX等高价值产品,同时实现加工过程清洁化和低碳排放.基于重油中多环芳烃结构特点和需求目的产物的不同,开发了以多环芳烃加氢和高选择性转化为核心的系列加氢-催化裂化组合的重油高效利用技术,多项技术已工业化,并获得显著经济效益.

摘要： 宁波中策重油双燃料机组在非洲市场得到广泛应用,优点众多,采用完善的供气系统以及控制、检测和安全系统.机组实际运行效果良好,燃油替代率高,并与重油机组进行了经济性对比.

摘要： 重油作为石油非常规资源越来越受到重视,全球范围内数百个盆地发育重油,但多数重油盆地研究程度较低.勘探初期盆地重油地质特征研究与有利区预测对于分析重油富集规律十分重要.通过对苏伊士湾盆地的重油研究可为其他盆地的研究以及后期更深入的研究提供依据和经验.苏伊士湾盆地位于苏伊士湾及其沿岸地区，为裂谷型盆地，盆地演化从前寒武系基底开始直到全新统。据统计苏伊士湾盆地有上百个油田，其中有一半以上拥有重油，其重油储层大部分为中新统砂岩，盆地中重油烃源岩主要为两套，最重要的是前裂谷时期白垩系坎潘阶沉积的棕色灰岩。苏伊士湾盆地重油储层主要有白垩系和中新统的砂岩及始新统的灰岩。rn 苏伊士湾盆地经历了典型的裂谷作用，同裂谷期，裂谷作用导致整个盆地处于拉伸状态，产生了大量断层和断块，同时沉积大量砂岩、灰岩和页岩，后期分别成为了最有利的重油储层及个别组内盖层。后裂谷期，厚层的蒸发岩广泛沉积成为了最重要的区域性盖层。同时，烃源岩开始大量生烃，石油通过断层垂向运移到储层中，并被组内或区域性盖层封闭成藏。rn 盆地中的重油由原油在通过断层运移过程中，由于断层可能连通地表或地下水体，导致原油接触了氧气或者水体，发生了氧化或水洗作用从而稠化形成。也可能是运移过程中轻质组分通过断层逸散，残余大量沥青质之后被盖层封闭成藏。所以认为盆地重油成藏模式为断层疏导型。rn 断层疏导型重油与断层分布关系密切，断层密集发育地区可成为重油富集区域。苏伊士湾盆地裂谷作用导致断层十分发育，盆地中部及南部地区相对密集，同时，盆地优质烃源岩和高质量储层也都集中在盆地中部及南部地区，因此盆地中部及南部地区利于重油富集，而己发现重油油田主要分布在盆地中部地区，因此预测，盆地中部为重油有利区最佳选区。平面上将盆地构造纲要图、储层分布图、烃源岩分布图以及己发现重油油田分布图进行叠合，从而圈定出近椭圆不规则重油有利区。其位于盆地中部地区，长轴方向近南北向，长约90km，宽约50km，面积约为4500km2。有利区的圈定为研究盆地重油勘探开发指明了方向。

摘要： 介绍了240柴油机适用重油的改进方案,包括气缸盖、气门旋转机构、活塞环、排气阀、喷油器和喷油泵等:介绍了重油的预处理过程;根据爆发压力、油管压力和烟度等试验数据做出了简单的分析.

摘要： 详细介绍了加氢重油裂化催化剂的设计思路和催化剂制备的技术措施,概述了开发的RHCC-1催化剂物化性质和反应性能的试验评价和工业应用结果.评价和工业应用结果表明RHCC-1加氢重油催化裂化催化剂,具有重油裂解能力强、焦炭选择性好的特点,能较大幅度提高装置的有价值产品收率,能为装置带来可观的经济效益,是一种性能优良的加氢重油催化裂化催化剂.

摘要： 完成委内瑞拉超重油典型性质分析.典型的委内瑞拉超重油密度为1.0102g/cm3,API度8.6,硫含量4.08％,酸值3.OmgKOH/g,镍+钒含量482μ/g,常温不流动,开采和改质加工难度极大.本文对委内瑞拉超重油四个正在运行的改质厂进行了研究,以此为基础提出了5个(掺稀、减压渣油焦化+馏分油加氢处理、常压渣油焦化+馏分油加氢处理、延迟焦化+中压加氢裂化+馏分油加氢处理等)改质技术方案,并进行了技术经济评价分析,最终提出了2个建议的委内瑞拉超重油改质技术方案(延迟焦化+中压加氢裂化+馏分油加氢处理方案和常压渣油焦化+馏分油加氢处理方案).

摘要： 通过详细分析催化裂化反应系统内不同区域的流动和反应特点,提出了“多区协控强化”的技术理念,形成了一种简单高效的催化裂化反应系统强化技术.该技术主要包括提升管进料段的“内置式气体内构件技术”、预提升区的“灵活调控剂油比的混合预提升技术”、提升管出口油剂快速分离区的“气固旋流分离强化(SVQS)技术”以及汽提区的“组合环流汽提(MSCS)强化技术”.140万吨/年重油催化裂化反应系统工业应用结果表明,该技术能够有效提高轻油收率,降低干气和焦炭产率,减少CO2排量,提高企业经济效益.

摘要： 介绍了以"微爆"理论为指导,采用催化原料乳化技术,改善催化原料的雾化程度,大幅度降低进料油滴的粒径,提高催化进料的分散性.试验表明,催化原料乳化后能够改善催化裂化的产品分布,显著提高轻质油收率和总液收,焦炭产率显著下降.

摘要： 本文介绍了MCP技术及其工艺特点,举例分析MCP技术工艺标定结果,标定统计数据显示,应用MCP技术后,丙烯产率可达17.05％,液态烃产率可达37.68％,总液体收率为80.23％.同时指出MCP技术在应用过程中存在的不足,MCP技术工业应用，其多产低碳烯烃的工艺先进性得到体现，通过不断的技术改进，取得了较好的经济效益。但在装置的运行中仍存在一些挑战，如油浆固含量高、稳定汽油烯烃含量高等问题，需要不断优化改进MCP工艺，最大化挖掘MCP装置的潜力。

摘要： 本文描述了经济且可持续的方法，用于将通过管道和铁路运输重油所需的稀释剂添加归零。该方法降低了重油的特性，例如：(a)粘度、(b)密度、(c)酸性化合物(TAN)、(d)硫和(e)在热处理过程中产生的烯烃，以满足稳定的运输标准。为防止催化剂过早失活和沉淀，原油重油中的固体物质首先通过物理分离单元去除，构成称为固体馏分(≤30％)的馏分，而重油的无固体馏分或脱固馏分(≥70％)在第二单元中在氢气压力下进行热催化处理。在此步骤中，上面列出的两种重油性质都会降低。一旦生产出来，烯烃就会被反应过程中存在的氢气(或添加剂)饱和，产生稳定的处理过的重油。

摘要： 重油超临界萃取分离方法及装置、重油超临界萃取分离组合方法和系统，所述方法包括：重油原料送至第一抽提塔，与萃取溶剂逆流接触进行超临界萃取，脱沥青油溶液自塔顶流出，直接进入第二抽提塔，降压后进行超临界萃取分离，轻脱沥青油溶液自塔顶流出，直接进入溶剂回收塔，降压后在超临界状态下轻脱沥青油溶液中的萃取溶剂与脱沥青油分离，分离出的萃取溶剂自塔顶流出，升压至抽提压力后送至抽提塔中循环使用；含少量萃取溶剂的脱沥青油自塔底流出。本发明提供的方法及装置中抽提塔和溶剂回收塔操作温度接近，抽提塔塔顶物料不经过换热进入溶剂回收塔进行溶剂回收，大大降低了装置能耗。

摘要： 本发明涉及重油加氢领域，具体公开一种重油加氢催化剂及其制备方法和重油加氢处理方法，所述催化剂含有具有双峰孔结构的含磷氧化铝载体和负载在该载体上的加氢活性金属，所述加氢活性金属为第VIII族金属和第VIB族金属，以催化剂总量为基准并以氧化物计，第VIB族金属含量为0.2‑10重量％，第VIII族金属含量为不高于5重量％，所述载体中以P2O5计的磷含量为0.1‑8.0重量％；以压汞法表征，孔体积V中孔为1.0‑1.5mL/g，孔体积V大孔为1.0‑1.8mL/g，总孔体积V总为2.0‑3.3mL/g。将本发明提供的重油加氢催化剂用于重油加工时，表现出较好的加氢脱金属活性、脱沥青质活性。

摘要： 本发明涉及重油加氢脱金属催化剂领域，公开一种含第VB族金属的重油加氢脱金属催化剂及其制备方法和重油加氢处理方法。该催化剂含有具有双峰孔结构的含磷氧化铝载体和负载在该载体上的第VB族金属和第VIB族金属，以催化剂总量为基准并以氧化物计，第VB族金属含量为不高于12重量％，第VIB族金属含量为0.2‑12重量％，所述载体中以P2O5计的磷含量为0.1‑8.0重量％；其中，以压汞法表征，所述载体第一个孔分布为位于3‑100nm的中孔，孔体积V中孔为1.0‑1.5mL/g，第二个孔分布为位于100‑5000nm的大孔，孔体积V大孔为1.0‑1.8mL/g，总孔体积V总为2.0‑3.3mL/g。本发明提供的重油加氢脱金属催化剂应用于重油加氢处理过程中，具有较高的脱金属活性和脱沥青质活性。

摘要： 本发明涉及重油加氢领域，公开了一种含卤素的重油加氢催化剂及其制备方法和重油加氢处理方法。该催化剂含有具有双峰孔结构的氧化铝载体和负载在该载体上的加氢活性金属，所述载体中含磷和卤素元素，以载体重量为基准，以P2O5计的磷含量为0.1‑8.0重量％，以元素计的卤素含量为0.1‑6重量％；以压汞法表征，所述载体第一个孔分布为位于3‑100nm的中孔，孔体积V中孔为1.0‑1.5mL/g，第二个孔分布为位于100‑5000nm的大孔，孔体积V大孔为1.0‑1.8mL/g，总孔体积V总为2.0‑3.3mL/g。将该催化剂用于重油加氢处理过程中，具有较好的加氢处理性能。

摘要： 本发明涉及重油加氢处理催化剂及重油加氢处理方法，所述催化剂含有氧化铝载体和负载在载体上的至少一种选自VIII族和至少一种选自VIB族的金属组分，其中，所述氧化铝载体由一种高结晶度、大晶粒的拟薄水铝石制备得到，所述拟薄水铝石相对结晶度高于65％，晶粒尺寸为2‑5nm，以所述拟薄水铝石的干基重量为基准并以氧化物计的钠含量不高于0.08wt％。本发明提供的重油加氢处理催化剂采用了一种高结晶度、大晶粒的拟薄水铝石制备的载体，由所述拟薄水铝石制备的氧化铝和载体具有高孔容、大孔径和高比表面的特点，特别适合重质油的加氢处理。与现有技术相比，载体和催化剂制备成本大大降低，将本发明所述催化剂应用于重油加氢处理时，催化性能优于现有催化剂水平。

摘要： 本发明涉及重油加氢处理催化剂及重油加氢处理方法，所述催化剂含有氧化铝载体和负载在载体上的至少一种选自VIII族和至少一种选自VIB族的金属组分，其中，所述氧化铝载体由一种高结晶度、大晶粒的拟薄水铝石制备得到，所述拟薄水铝石相对结晶度高于65％，晶粒尺寸为2‑5nm，以所述拟薄水铝石的干基重量为基准并以氧化物计的钠含量不高于0.08wt％。本发明提供的重油加氢处理催化剂采用了一种高结晶度、大晶粒的拟薄水铝石制备的载体，由所述拟薄水铝石制备的氧化铝和载体具有高孔容、大孔径和高比表面的特点，特别适合重质油的加氢处理。与现有技术相比，载体和催化剂制备成本大大降低，将本发明所述催化剂应用于重油加氢处理时，催化性能优于现有催化剂水平。

摘要： 本发明公开了一种重油加氢反应系统及重油加氢方法。所述系统包括微混合区和重油加氢反应区，微混合区用于稀释油与氢气的混合得到携氢流体；重油加氢反应区内的催化剂床层上方设置携氢流体分布组件。重油加氢反应方法包括：（1）稀释油和部分氢气进入微通道组件内纤维丝间微通道，被纤维丝多次连续切割，形成携氢流体；（2）重油原料与部分氢气自反应器底部进入，混合物料自下而上进入，携氢流体自上而下进入催化剂床层，两股物料逆流接触并进行加氢反应。本发明提高了重油加氢的反应速率和转化深度，抑制催化剂表面积碳结焦，保证了重油加氢反应系统在低氢油比、高空速下长周期运行。

摘要： 本发明涉及一种重油加氢催化剂的预硫化方法，包括以下步骤：(1)将氧化态催化剂或者免焙烧催化剂加入到硫化反应器中，在惰性气氛下，升压至0.5～20MPa；(2)向所述硫化反应器中通入硫化原料进行硫化；(3)硫化结束后，通入钝化气体进行钝化。本发明还涉及一种重油加氢预硫化催化剂。本发明所提供的重油加氢预硫化催化剂性能优异，并且钝化均匀，可以安全存储、运输以及装填，缩短开工时间。

摘要： 本发明涉及一种重油加氢催化剂的器外预硫化的方法，包括以下步骤：(1)将重油加氢催化剂加入到硫化反应器中，并采用惰性气体吹扫，在100～150°C条件下干燥2～6小时；(2)然后开始硫化和同步钝化反应，该过程为两段，两段采用的硫化原料相同或不同：第一段反应，硫化温度为150～300°C，压力14～25MPa，恒温1～5小时；第二段反应，硫化温度在301～450°C，压力在0.1‑5MPa，恒温1～5小时；在第二段反应恒温的中段注入含烯烃的馏分油或含烯烃的有机溶剂，注入时间为该段恒温硫化时间的1/3‑1/2。本发明还涉及一种重油加氢预硫化催化剂。