5083铝合金

摘要： 目的为提高5083铝合金的表面质量,研制一种环境友好型化学机械抛光液,并分析5083铝合金化学机械抛光液对表面粗糙度的影响及作用机理。方法使用绿色环保的化学机械抛光液对5083铝合金进行化学机械抛光。采用单因素控制变量法,分析不同的pH调节剂类型、pH值以及过氧化氢(H_(2)O_(2))浓度对铝合金化学机械抛光后表面粗糙度的影响规律。采用电化学工作站,分析5083铝合金在不同抛光液中的静态腐蚀特性。运用X射线光电子能谱仪(XPS)分析5083铝合金在不同抛光液下表面元素化学组分的变化。结果绿色环保抛光液的主要成分为去离子水、4%(质量分数)的二氧化硅磨粒、2.0%(质量分数)的H_(2)O_(2)和柠檬酸,并调节pH至3.0。5083铝合金进行化学机械抛光后,在70μm×50μm的扫描范围内铝合金表面粗糙度最低为0.929 nm。结论电化学试验和XPS测试的分析表明,柠檬酸可加快抛光液对铝合金的腐蚀,H_(2)O_(2)使铝合金表面形成氧化层,减缓抛光液对铝合金的腐蚀。氧化层的主要成分为Al_(2)O_(3)、AlOOH和Al(OH)3。

摘要： 以Al-Mg-Sc-Zr合金粉末作为修复原料,采用激光定向能量沉积法对开槽5083铝镁合金进行增材修复,用金相显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射、室温拉伸试验及显微硬度测试等手段,研究5083铝合金试样修复前后的微观组织与力学性能,同时对不同修复体积占比的试样力学性能进行对比。结果表明:修复区熔合线附近柱状晶呈树枝状,垂直于熔合线方向向基体呈外延生长。修复区为典型的熔池分布,晶粒尺寸为4-9μm,存在较多孔洞,熔合线和扫描轨道附近析出大量Al_(3)(Sc,Zr)颗粒。5083基体材料与开槽修复件的抗拉强度相差不大,分别为190.80 MPa和197.73 MPa,但修复试样的伸长率显著降低。从基体至修复区的2 mm范围内,硬度均值(HV)从50逐渐提高至100。

摘要： 通过冷轧和退火获得具有不同晶粒尺寸(8.7~79.2μm)的5083铝合金板。研究其微观结构、晶间腐蚀(IGC)、应力腐蚀开裂(SCC)和裂纹扩展行为。结果表明,粗晶粒样品表现出更好的抗IGC性能,其腐蚀深度为15μm。慢应变速率测试结果表明,细晶粒样品表现出更好的抗SCC性能,敏感性指数ISSRT为11.2%。此外,基于裂纹扩展机制,晶粒细化可以通过增加晶界数量来诱导腐蚀裂纹沿曲折路径扩展,从而提高抗SCC性能;{011}取向的晶粒可以通过朝向小角度晶界区域阻碍裂纹扩展;曲折路径和低H;和Cl;浓度导致细晶材料中的裂纹扩展缓慢。

摘要： 加工成系列板状试样,采用高频疲劳试验机加载,通过成组试验方法,研究轨道车辆用5083铝合金板材沿轧制L方向和垂直轧制T方向的S-N疲劳性能试验数据分布规律,并采用Basquin公式对S-N数据进行曲线拟合。研究结果表明,试验材料两个方向的S-N曲线在有效疲劳寿命区内存在交叉现象,交叉点对应的最大应力和疲劳寿命分别为133.5MPa和5×10^(5)次。当外加最大应力大于133.5MPa时,沿L方向的疲劳寿命较长;当外加应力等于133.5MPa时,沿L方向和沿T方向具有相当的疲劳寿命;当外加应力大于133.5MPa时,沿T方向的疲劳寿命较长。研究结果可为5083铝合金在轨道车辆上不同部位的应用提供依据。

摘要： 为了探索不同功率的激光对铝合金表面漆层的温度场分布以及清洗深度的影响,以及光斑搭接率对清洗效果的影响,利用COMSOL multiphysics软件建立了光纤脉冲激光清洗5083铝合金表面漆层的数值模型,最后得既能够防止基体表面受到损坏,也能够使得漆层材料完全去除的激光功率,以及可以获得良好清洗效果的光斑搭接率,并用实验来得以验证。结果表明:激光重复频率为100 kHz时,激光功率越大,试样表面温度上升越快,烧蚀深度也随之增加。当30 W的激光功率基本上可以保证去除掉漆层且不伤及基体表面,对基体材料的烧蚀深度为10μm。在激光功率为30 W,光斑搭接率为50%的实验参数下,试样表面粗糙度较清洗前降低,为4.48μm,在该实验参数下可以获得不伤及铝合金基体的良好的清洗效果。该实验结果可以为光纤脉冲激光清洗的工艺参数的选择提供参考。

摘要： 俄罗斯联合铝业公司(Rusal)的卡缅斯克-乌拉尔斯基铝加工厂(KUMZ)已开始生产含微量Sc(约0.35%)的平轧铝产品,与传统的铝合金相比,它们具有一定的成本竞争力,同时具有高的力学性能与抗蚀性,例如含微量Sc的1581铝合金的抗拉强度比5083铝合金的高30%,同时具有更高的抗蚀性和可焊性,在生产成本方面也有一定的竞争力,成为一种可取代5083型铝合金的海洋装备合金和航空器合金。

摘要： 对平均晶粒尺寸为87.6μm的粗晶5083铝合金进行高温拉伸试验,研究其在变形温度为400~475°C,应变速率为1×10~1×10s时的塑性变形行为。利用金相显微镜分析了合金的微观组织。因为热激活过程是材料发生塑性变形的基础,所以通过拉伸试验结果来绘制应力-应变曲线,计算应变速率敏感指数m值和变形激活能Q值,研究激活能与温度和应变速率的关系。结果表明:粗晶5083铝合金变形激活能测定值Q=213.992kJ/mol,结合微观组织和激活能来分析材料的变形机理,得到塑性变形机制,包含晶界扩散机制和动态再结晶机制。

摘要： 目的研究对比了304不锈钢与5083铝合金在模拟武汉地下空间环境条件下的腐蚀行为。方法在对武汉工况调研的基础上,设计了符合地下环境特点的室内加速试验谱,包括循环盐雾试验和湿热试验等,以一个加速周期模拟实际服役环境中1 a的腐蚀量;利用扫描电子显微镜(SEM)、激光共聚焦显微镜等方法分析了304不锈钢与5083铝合金的表面形貌、腐蚀产物成分和腐蚀动力学等。结果根据模拟武汉地下空间环境设计的加速试验,经过5个循环周期后,不锈钢与铝合金均在局部发生不同程度的点蚀,5083铝合金表面钝化膜被破坏,腐蚀产物堆积,而304不锈钢腐蚀轻微。根据拟合结果,不锈钢最大点蚀深度与腐蚀时间时间符合指数函数关系D_(1)=7.637+1.212e^(0.517t),形成的腐蚀坑小而深;铝合金符合幂函数关系D_(2)=11.75t^(0.699),主要形成宽而浅的腐蚀坑,其宽深比逐渐增加。结论随着服役时间的延长,304不锈钢在模拟城市地下空间环境中的点蚀深度发展较5083铝合金更快,304不锈钢的点蚀率受地下运行环境的影响逐年增加,而5083铝合金局部腐蚀放缓。

摘要： 为获得符合中国船级社要求的铝合金焊接接头,选用ER5356铝合金焊丝进行5083铝合金MIG焊对接试验。采用微观金相观察及力学性能测试等方法对6 mm厚焊接接头进行了焊接间隙和错边适应性研究,以获得5083铝合金MIG焊对母材间隙和错边的适应窗口区,同时对焊接接头力学性能和微观组织进行分析。结果表明,在板厚6 mm的情况下,铝合金MIG焊对对接间隙的容忍性较强,达到母材厚度的66.6%,对于错边量的容忍性可达母材厚度的50%;焊缝区组织均匀细小,主要由α-Al相和β-Al3Mg2相组成,热影响区组织相较焊缝区有一定的粗化;焊接接头的平均抗拉强度为263.5 MPa,达到母材的94.1%,并具有良好的抗弯曲性能,焊接接头熔合线处硬度值最低,为70 HV,满足船级社的标准要求。

摘要： 为了获得5083铝合金T型接头焊接残余应力分布和减少焊接残余拉应力,文中采用X射线衍射法对8 mm和4 mm两种T型接头进行残余应力测试,分析了不同的冲击强度对8 mm T型接头残余应力的影响,并采用优化后的冲击强度处理4 mm T型接头,结果表明:两种接头底板和腹板上的纵向残余应力在近缝区均为较大的拉应力,随着远离焊趾残余应力逐渐减小,最后趋于无应力状态;4 mm T型接头近缝区的残余应力小于8 mm T型接头.采用4.0 s/cm2冲击强度处理8 mm T型接头焊缝,冲击效果较好,在焊趾产成的压缩应力相对均匀;4 mm T型接头焊缝冲击处理前,底板背面的纵向残余应力整体上呈"几"型分布,超声冲击处理焊缝和焊趾后,没有被冲击处理的底板背面的残余应力整体上变成"M"型分布,纵向残余应力的平均应力值由163 MPa降低到58 MPa.

摘要： 采用自主研发的Alum-Uniprot 2100 无铬复合化学转化工艺，在5083 铝合金基体上获得了一种钛锆基氧化物/有机硅化学转化膜。结果表明，Alum-Uniprot 2100 无铬复合化学转化膜均匀致密，无微裂纹出现；经Alum-Uniprot 2100 工艺处理后，5083 铝合金基体出白锈时间可达336 h 以上；自腐蚀电流降低了约4 个数量级，阻抗值提高了约3 个数量级，5 %中性NaCl 溶液浸泡14 天后阻抗值下降幅度不到一个数量级；Alum-Uniprot 2100 无铬化学转化膜色差值E ＜2 ，在饱和Ca(OH)2 溶液中浸泡120 h 后无破坏发生。

摘要： 采用自主研发的Alum-Uniprot 2100 无铬复合化学转化工艺，在5083 铝合金基体上获得了一种钛锆基氧化物/有机硅化学转化膜。结果表明，Alum-Uniprot 2100 无铬复合化学转化膜均匀致密，无微裂纹出现；经Alum-Uniprot 2100 工艺处理后，5083 铝合金基体出白锈时间可达336 h 以上；自腐蚀电流降低了约4 个数量级，阻抗值提高了约3 个数量级，5 %中性NaCl 溶液浸泡14 天后阻抗值下降幅度不到一个数量级；Alum-Uniprot 2100 无铬化学转化膜色差值E ＜2 ，在饱和Ca(OH)2 溶液中浸泡120 h 后无破坏发生。

摘要： 采用自主研发的Alum-Uniprot 2100 无铬复合化学转化工艺，在5083 铝合金基体上获得了一种钛锆基氧化物/有机硅化学转化膜。结果表明，Alum-Uniprot 2100 无铬复合化学转化膜均匀致密，无微裂纹出现；经Alum-Uniprot 2100 工艺处理后，5083 铝合金基体出白锈时间可达336 h 以上；自腐蚀电流降低了约4 个数量级，阻抗值提高了约3 个数量级，5 %中性NaCl 溶液浸泡14 天后阻抗值下降幅度不到一个数量级；Alum-Uniprot 2100 无铬化学转化膜色差值E ＜2 ，在饱和Ca(OH)2 溶液中浸泡120 h 后无破坏发生。

摘要： 运用材料试验机和分离式霍普金森拉杆(STHB)装置对两种不同热处理状态的5083铝合金在不同应变速率(500／S,1000／S和2000／S)下的力学行为进行了实验研究,并对其断口形貌进行观察.结果表明,5083铝合金属于低应变速率敏感型的材料,随应变速率的增加,流动应力略有增加.5083铝合金在低应变速率下的断裂以剪切断裂为主,在高应变速率下的断口由大量的韧窝组成,呈典型的穿晶韧性断裂.

摘要： 运用材料试验机和分离式霍普金森拉杆(STHB)装置对两种不同热处理状态的5083铝合金在不同应变速率(500／S,1000／S和2000／S)下的力学行为进行了实验研究,并对其断口形貌进行观察.结果表明,5083铝合金属于低应变速率敏感型的材料,随应变速率的增加,流动应力略有增加.5083铝合金在低应变速率下的断裂以剪切断裂为主,在高应变速率下的断口由大量的韧窝组成,呈典型的穿晶韧性断裂.

摘要： 运用材料试验机和分离式霍普金森拉杆(STHB)装置对两种不同热处理状态的5083铝合金在不同应变速率(500／S,1000／S和2000／S)下的力学行为进行了实验研究,并对其断口形貌进行观察.结果表明,5083铝合金属于低应变速率敏感型的材料,随应变速率的增加,流动应力略有增加.5083铝合金在低应变速率下的断裂以剪切断裂为主,在高应变速率下的断口由大量的韧窝组成,呈典型的穿晶韧性断裂.

摘要： 运用材料试验机和分离式霍普金森拉杆(STHB)装置对两种不同热处理状态的5083铝合金在不同应变速率(500／S,1000／S和2000／S)下的力学行为进行了实验研究,并对其断口形貌进行观察.结果表明,5083铝合金属于低应变速率敏感型的材料,随应变速率的增加,流动应力略有增加.5083铝合金在低应变速率下的断裂以剪切断裂为主,在高应变速率下的断口由大量的韧窝组成,呈典型的穿晶韧性断裂.

摘要： 运用材料试验机和分离式霍普金森拉杆(STHB)装置对两种不同热处理状态的5083铝合金在不同应变速率(500／S,1000／S和2000／S)下的力学行为进行了实验研究,并对其断口形貌进行观察.结果表明,5083铝合金属于低应变速率敏感型的材料,随应变速率的增加,流动应力略有增加.5083铝合金在低应变速率下的断裂以剪切断裂为主,在高应变速率下的断口由大量的韧窝组成,呈典型的穿晶韧性断裂.

摘要： 在慢应变速率拉伸试验机上，分别测定了5083-H321铝合金板材及其搅拌摩擦焊焊缝在空气和3.5%NaCl溶液中的应力-应变曲线；借助光学显微镜、显微硬度仪、动电位扫描仪及扫描电子显微镜分析了焊缝和母材的微观组织、硬度分布、极化曲线及应力腐蚀断口的微观形貌。结果表明：焊缝的断裂强度及表层硬度分别达到母材强度及硬度的96%和90%，伸长率超过母材的2倍；应力腐蚀敏感指数低于母材；焊缝应力腐蚀断口呈现与母材断口不同的混合型断裂形貌。焊缝的细晶组织及第二相溶解是其抗应力腐蚀性能优于母材的本质原因。

摘要： 在慢应变速率拉伸试验机上，分别测定了5083-H321铝合金板材及其搅拌摩擦焊焊缝在空气和3.5%NaCl溶液中的应力-应变曲线；借助光学显微镜、显微硬度仪、动电位扫描仪及扫描电子显微镜分析了焊缝和母材的微观组织、硬度分布、极化曲线及应力腐蚀断口的微观形貌。结果表明：焊缝的断裂强度及表层硬度分别达到母材强度及硬度的96%和90%，伸长率超过母材的2倍；应力腐蚀敏感指数低于母材；焊缝应力腐蚀断口呈现与母材断口不同的混合型断裂形貌。焊缝的细晶组织及第二相溶解是其抗应力腐蚀性能优于母材的本质原因。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本发明涉及一种铝合金用的造粒粉的制备方法、铝合金及铝合金制备方法，其中，铝合金用的造粒粉的制备方法依次包括以下步骤：1)造粒液的配置；2)造粒液均匀化处理；3)造粒液与基粉的混合；4)陈化处理；5)干燥；6)破碎与过筛。该方法采用将具有粘性的粘接剂溶液与铝合金细粉混合后，经过陈化、干燥、破碎、过筛工艺，制备出具有一定流速且适用于大批量粉末冶金制造用的铝合金粉末，且烧结后的产品相对密度比较高，产品变形比较小。

摘要： 本发明公开了一种用于退除铝合金喷涂夹治具油墨的脱墨剂、铝合金喷涂夹治具脱墨工艺及铝合金喷涂夹治具，涉及夹治具脱墨技术领域。脱墨剂按质量百分含量包括如下组分：二丙二醇二甲醚50～55％、环己酮20～25％、低分子有机酸5～10％和C1‑C4低分子醇10～25％。该脱墨工艺使用上述脱墨剂对铝合金喷涂夹治具进行脱墨。本发明缓解了传统脱墨剂酸度大，脱墨过程中铝合金基体容易被腐蚀，造成喷涂夹治具尺寸偏大和治具表面粗糙的问题，本发明的脱墨剂能够快速有效去除铝合金喷涂夹治具上的油墨，油墨去除后铝合金喷涂夹治具表面洁净且光亮不粗糙，脱墨过程不会腐蚀铝合金基体，脱墨剂稳定性好，毒性低、气味小，安全环保且成本低。

摘要： 本发明涉及金属表面处理技术领域，具体涉及一种高强铝合金阳极氧化电解液及高强铝合金阳极氧化膜的制备方法和高强铝合金工件。本发明提供的高强铝合金阳极氧化电解液，包括0.1～0.2mol/L的植酸。高强铝合金在植酸溶液中通电后表面会发生氧化反应，且可以通过调整植酸浓度和氧化电压得到厚度为3～5μm的阳极氧化膜，在膜层比较薄、不影响基体疲劳性能的前提下，即可显著提高高强铝合金的耐蚀性，尤其适用于改善Al‑Cu、Al‑Mg‑Si及Al‑Zn‑Mg‑Cu系高强度铝合金的耐蚀性；另外，本发明采用天然植物提取物植酸，经济实惠，环保无毒，废水处理工艺简便，具有较好的应用价值和经济、社会效益。

摘要： 本申请涉及一种钛铝合金模具、钛铝合金外包套的制备方法及应用钛铝合金模具进行放电等离子烧结的方法，其经过三次真空自耗电弧熔炼后锻造制备出TiAl合金，并切削加工成满足服役要求的TiAl合金模具，且该模具采用高温TiAl合金层和石墨内衬层紧配合的套筒组合方式，并在TiAl合金与石墨内衬层接触面涂覆阻断剂，防止石墨与钛之间发生反应，提高模具的使用寿命；该模具可以使得放电等离子和热压烧结在1300摄氏度时施加140MPa压力，解决了石墨环向抗拉能力差(<40～70MPa)，高温施加压力不足，导致试样不致密的问题，并且保证了模具的导电导热性能。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本申请实施例提供一种铝合金阳极氧化工艺、铝合金制品及铝合金阳极氧化液。铝合金阳极氧化工艺包括：提供第一氧化液，所述第一氧化液包括草酸、硫酸、羟基乙酸、柠檬酸以及水，其中，所述草酸的浓度为30g/L～40g/L，所述硫酸的浓度为3g/L～10g/L，所述羟基乙酸的浓度为5g/L～30g/L，所述柠檬酸的浓度为10g/L～40g/L；将所述铝合金工件置于所述第一氧化液中进行阳极氧化。该阳极氧化工艺可以在铝合金工件表面形成致密的氧化膜，并且对铝合金工件上的高亮面的亮度和光泽的影响较小。

摘要： 一种铝合金，具备如下组成：包含1.0质量％以上且1.8质量％以下的Si、0.5质量％以上且1.2质量％以下的Mg、0.3质量％以上且0.8质量％以下的Fe、0.1质量％以上且0.4质量％以下的Cu、0.2质量％以上且0.5质量％以下的Mn、0质量％以上且0.3质量％以下的Cr、以及0.005质量％以上且0.6质量％以下的Ni和0.005质量％以上且0.6质量％以下的Sn中的至少一方，余量由Al及不可避免的杂质构成。

摘要： 一种高强低淬火敏感性铝合金，包括：Si 0.55~0.95%；Mg 0.75~1.30%；Cu 0.3~1.1%；Mn 0.05~0.15%；Cr 0.05~0.15%；Fe≤0.15%；Ti≤0.05%；Zn≤0.02%；Zr 0.05~0.15%；Er 0~0.45%；Sr 0~0.1%；余量为Al。制备方法包括：一、按各组分的质量百分比进行配料，获得原料；二、将原料进行熔化、精炼，得到铝合金熔体；三、对铝合金熔体进行铸造，得到铸锭半成品；四、对铸锭半成品进行均匀化退火、冷却后得到铝合金的铸锭。型材的制备方法包括：一、对铸锭加热、挤压、在线风冷淬火得到型材半成品；二、对型材半成品进行人工时效，得到高强低淬火敏感性的铝合金型材。本发明铝合金能够在风冷的淬火条件下实现高强淬火敏感性，具有突出的技术效果。

摘要： 一种铝合金，具有：包含0.1质量％以上2.8质量％以下的Fe和0.002质量％以上2质量％以下的Nd的组成。