配气凸轮

摘要： 针对某型柴油机出现配气凸轮与摇臂滚轮异常磨损的情况进行故障成因排查研究,结果表明:配气凸轮与摇臂滚轮发生异常磨损时,摇臂滚轮与滚轮轴同时存在“拉毛”及转动不灵活现象,主要原因是滚轮轴与滚轮之间间隙偏小,摇臂表面粗糙度较差,引起润滑油不能顺畅地进入滚轮和滚轮轴,油膜建立不良、润滑冷却不好,导致摇臂滚轮与滚轮轴早期磨损,进而引发凸轮与滚轮的异常磨损。据此进行了摇臂表面质量改进以增加润滑油流动顺畅性,实施了滚轮轴与滚轮间隙控制以保证油膜良好建立,将凸轮轴油孔直径增大以增加润滑油量。

摘要： 大型船用柴油机凸轮轴大多采用分段式,而各个轴段配气相位的正确性直接影响柴油机的性能.基于柴油机传动原理,设计了一种简易的配气凸轮定时检测装置,能够大大提高柴油机凸轮轴的装配效率和配气相位的准确性.

摘要： 为了解决柴油机内部废气再循环量难以精准控制的难题,提出一种采用排气副凸轮控制排气门二次开启的方法,实现IEGR率的调控.通过改变二次开启排气门的开启相位、持续角及升程不同的三个设计参数,不同程度的改变IEGR率,实现连续调控IEGR率的目的.以某型号六缸增压非中冷柴油机为研究对象,采用BOOST模拟分析软件,建立用于仿真分析的目标柴油机模型.仿真规律表明,EVRO副凸轮的气门升程是IEGR率改变的主要因素;开启相位与持续角对IEGR率改变的影响程度较小.

摘要： 在汽车发动机配气凸轮的型线设计过程中,通过选用合适型线函数,设定预期从动件运动边界条件,推导凸轮接触应力计算公式,进而通过MATLAB编程,可生成预设的从动件升程、速度、加速度和凸轮接触应力曲线.文中所涉及的MATLAB程序以期快速完成凸轮设计和分析凸轮接触应力为目的,应用此方法可显著提高配气凸轮设计的速度和精度,并为凸轮机构的优化提供理论依据.

摘要： 平底从动件配气凸轮在桃尖附近容易出现润滑危险区,磨损较大,需要进行润滑特性分析.研究表明:配气凸轮桃尖附近润滑系数应满足Nr≥0.5或0.15≤Nr≤0.25,改变凸轮桃尖附近加速度值或凸轮基圆半径,配气凸轮机构获得较好的油膜润滑特性.保证凸轮与从动件之间满足润滑特性要求,能够有效降低配气凸轮机构磨损,当0≤Nr≤0.25或Nr≥0.5,可以增大基圆半径以改善润滑情况;当0.25＜Nr≤0.5,应根据凸轮尺寸和接触应力要求增大或减小基圆半径,以满足润滑要求.

摘要： 在分析现有内燃机配气凸轮理论与技术不足的基础上,开发了n阶导数连续,自变量为内燃机主要结构参数及运转参数,计算简便的变型双曲函数凸轮型线方程;并开发了优化设计评价程序与仿真制造软件.所研制的内燃机变型双曲函数配气凸轮具有高速性好、丰满系数大、振动噪声小、工作平稳等特点.应用表明:该新型线配气凸轮可帮助提高柴油机的动力性、经济性,降低柴油机振动、噪声与排放,实现内燃机高速化、高性能与高寿命.

摘要： 配气凸轮作为配气系统的核心零部件,其轮廓曲线的设计是整个配气机构设计的关键.通过对SolidWorks软件进行二次开发,得出一种配气凸轮轮廓曲线的参数化设计方法.此方法能够满足精度要求较高的凸轮轮廓曲线设计,为发动机配气凸轮轮廓线的设计提供了一种依据.

摘要： The selection of valve cam base circle radius influences the structure size, contact stress and lubrication of cam mechanism. The contact stress of valve cam was analyzed based on the Hertz formula, the elastohydrodynamic lubrica⁃tion was analyzed based on elastohydrodynamic lubrication theory, and the relationship of cam base circle radius, contact stress and lubrication coefficient was got. The results show that the increase of base circle radius of cam can reduce the contact stress, but it may not improve the lubrication of cam. In order to meet the special requirements of contact stress and lubrication for the valve cam with a given movement, and ensure the reliability and durability of valve cam, the selec⁃tion of cam base circle radius should be constrained by the Hertz formula and elastohydrodynamic lubrication theory.%平底配气凸轮机构凸轮基圆半径的选择将直接影响凸轮机构的结构尺寸、接触应力和润滑性能。利用赫兹应力公式对平底配气凸轮机构接触应力进行分析，利用弹性流体润滑理论对其进行弹性流体动力润滑分析，得到了基圆半径与接触应力和润滑系数间的关系。结果表明：增大凸轮基圆半径可以降低凸轮接触应力，但却不一定能改善凸轮润滑情况；对于给定从动件运动规律的平底配气凸轮机构，利用赫兹应力公式和弹性流体润滑理论同时对基圆半径的取值范围进行约束，才能使配气凸轮同时满足接触应力和润滑要求，从而保证配气机构的可靠性和耐久性。

摘要： 配气凸轮表面的接触应力很大时,将引起配气凸轮轮廓表面过早地产生接触疲劳破坏和磨损,致使配气机构的使用寿命缩短,配气性能降低.以赫兹理论为依据,考虑配气凸轮从动件惯性力对接触应力的影响,使用MAT-LAB软件编写接触应力计算程序,得到不同发动机转速下的接触应力曲线.由接触压力曲线可知:最大的接触应力值出现在配气凸轮桃尖处.仿真结果表明:最低发动机转速(如怠速)时,配气凸轮最危险.可根据怠速时的最大接触应力进行接触强度校核.

摘要： 对于发动机配气凸轮逆向提取的凸轮轮廓数据,运用Pro/E软件进行三维建模及装配;并对发动机凸轮机构进行运动仿真分析.本文的方法可以快速、直观的对逆向的配气凸轮进行优化设计.

摘要： 在分析现有内燃机配气凸轮型线不足的基础上,为适应现代中小型内燃机向高速化、高性能与高寿命发展的需要,创造了n阶导数连续、自变量为内燃机主要结构参数及运转参数、计算简便的变型双曲函数凸轮型线方程.研制的内燃机变型双曲函数配气凸轮,具有丰满系数大、工作平稳性好、振动与噪声小等突出特点.应用表明,提高了柴油机的动力性、经济性,降低了振动、噪声与排气污染物.

摘要： 本文以多项动力凸轮为例,详细介绍了凸轮设计计算的原理及方法.在此基础上,作者基于VC++软件开发平台,开发出了配气凸轮型线设计软件,并用该软件对气门运动的动力学过程进行了仿真计算,得到了配气机构的性能参数.同时,还能用软件对内燃机配气机构进行动力校核,使配气系统具有良好的运动规律,以保证配气系统平稳、低噪声、可靠地工作.该软件使设计者摆脱了大量的重复繁琐计算,为内燃机配气机构提供了良好的设计平台.

摘要： 在分析现代内燃机常用的一元高次多项式、复合摆线、多项动力和N次谐波等函数配气凸轮缺陷的基础上，为适应内燃机高性能(高功率、低油耗、低噪声、低振动、低排污)与高寿命发展的需要，通过10多年的研究，创造了n阶导数连续、自变量为内燃机主要结构参数与运转参数的变型双曲函数凸轮型线方程。开发的内燃机变型双曲函数配气凸轮，具有丰满系数大、动力性与经济性好、振动与噪声小、计算简便的突出特点。在柴油机上应用表明，可提高功率10％，降低燃油消耗率(6～8)g/kW·h、整机噪声降低0.6分贝、排气温度降低30～40°C，有效地提高了柴油机的整机性能。

摘要： 将汽车发动机配气凸轮机构简化为单自由度质量－弹簧振动系统动力学模型，用有限差分法求解其运动微分方程，并得出气门运动线图。

摘要： 本文根据样条磨光法的思想,提出用磨光函数构造凸轮型线的新方法,并以配气凸轮的动力学设计为实例考察了新方法的实用性.

摘要： 以6110中型CNG发动机配气机构中的凸轮摩擦副为研究对象，系统地分析了接触应力与疲劳磨损失效之间的关系。采用光学显微镜、扫描电镜、以及硬度测试等手段对失效凸轮进行了实验分析，采用动力学和有限元法计算了凸轮表面所受的接触应力。结果表明：凸轮摩擦副在工作十五个月后表面出现裂痕、麻点及疲劳剥落坑裂痕；麻点剥落是接触疲劳失效的一种常见形式，当表面受到很高的接触应力时，同时在摩擦力的作用下，凸轮表面受交变应力作用而产生疲劳开裂，裂纹按接触疲劳损伤方式扩展，最后发生小块金属剥落而形成麻点；通常麻点剥落主要发生在硬度偏低的接触表面，该失效凸轮表面局部区域硬度偏低及其所受的压应力变化幅值大、频率快是其产生接触疲劳的主要原因；试验结果与接触应力计算结果相吻合。

摘要： 以6110中型CNG发动机配气机构中的凸轮摩擦副为研究对象，系统地分析了接触应力与疲劳磨损失效之间的关系。采用光学显微镜、扫描电镜、以及硬度测试等手段对失效凸轮进行了实验分析，采用动力学和有限元法计算了凸轮表面所受的接触应力。结果表明：凸轮摩擦副在工作十五个月后表面出现裂痕、麻点及疲劳剥落坑裂痕；麻点剥落是接触疲劳失效的一种常见形式，当表面受到很高的接触应力时，同时在摩擦力的作用下，凸轮表面受交变应力作用而产生疲劳开裂，裂纹按接触疲劳损伤方式扩展，最后发生小块金属剥落而形成麻点；通常麻点剥落主要发生在硬度偏低的接触表面，该失效凸轮表面局部区域硬度偏低及其所受的压应力变化幅值大、频率快是其产生接触疲劳的主要原因；试验结果与接触应力计算结果相吻合。

摘要： 以6110中型CNG发动机配气机构中的凸轮摩擦副为研究对象，系统地分析了接触应力与疲劳磨损失效之间的关系。采用光学显微镜、扫描电镜、以及硬度测试等手段对失效凸轮进行了实验分析，采用动力学和有限元法计算了凸轮表面所受的接触应力。结果表明：凸轮摩擦副在工作十五个月后表面出现裂痕、麻点及疲劳剥落坑裂痕；麻点剥落是接触疲劳失效的一种常见形式，当表面受到很高的接触应力时，同时在摩擦力的作用下，凸轮表面受交变应力作用而产生疲劳开裂，裂纹按接触疲劳损伤方式扩展，最后发生小块金属剥落而形成麻点；通常麻点剥落主要发生在硬度偏低的接触表面，该失效凸轮表面局部区域硬度偏低及其所受的压应力变化幅值大、频率快是其产生接触疲劳的主要原因；试验结果与接触应力计算结果相吻合。

摘要： 以6110中型CNG发动机配气机构中的凸轮摩擦副为研究对象，系统地分析了接触应力与疲劳磨损失效之间的关系。采用光学显微镜、扫描电镜、以及硬度测试等手段对失效凸轮进行了实验分析，采用动力学和有限元法计算了凸轮表面所受的接触应力。结果表明：凸轮摩擦副在工作十五个月后表面出现裂痕、麻点及疲劳剥落坑裂痕；麻点剥落是接触疲劳失效的一种常见形式，当表面受到很高的接触应力时，同时在摩擦力的作用下，凸轮表面受交变应力作用而产生疲劳开裂，裂纹按接触疲劳损伤方式扩展，最后发生小块金属剥落而形成麻点；通常麻点剥落主要发生在硬度偏低的接触表面，该失效凸轮表面局部区域硬度偏低及其所受的压应力变化幅值大、频率快是其产生接触疲劳的主要原因；试验结果与接触应力计算结果相吻合。

摘要： 本发明涉及一种带有用于减小从动轴(4)(例如内燃机的凸轮轴、水泵轴或喷射泵轴)的振动的平衡装置的牵引传动装置，该牵引传动装置带有与轴相耦接的传动轮(9)、传动器件、及在牵引传动装置中相对地可动的至少一个平衡质量(2)，以及用于使平衡质量运动的至少一个调整机构(3)。其中，平衡质量在轴的旋转方向上或对着该旋转方向可动并且调整机构构造成切向地起作用的促动器，以使该平衡质量运动。此外，本发明涉及一种在牵引传动装置中减小振动的方法，该牵引传动装置具有从动轴、传动轮以及传动器件，其中，至少一个调整机构使得在牵引传动装置中相对地可动的至少一个平衡质量发生运动，具有以下步骤：操控调整机构；使平衡质量运动；以及，在从动轴处产生补偿力矩。在带有用于配气相位的角度调节的凸轮轴调节系统的控制传动装置中，相对于牵引传动装置可动的凸轮轴可同时作为用于减小振动的平衡质量而被使用。

摘要： 本发明涉及天然气发动机领域，公开了一种多缸天然气发动机凸轮轴配气相位优化设计方法，在上游气缸的排气门处于打开状态且相邻的下游气缸的进气门和排气门均处于打开状态时，减小上游气缸的排气提前角，延迟上游气缸排气门开启的时刻，减小下游气缸的排气迟后角，提前上游气缸进气门关闭的时刻，从而减小回火风险角度，在上游气缸排气门刚刚打开的极短时间内，上游气缸排出的废气温度不高，在回火风险角度不大于5°时可以避免发生回火问题。

摘要： 本发明涉及天然气发动机领域，公开了一种多缸天然气发动机凸轮轴配气相位优化设计方法，在上游气缸的排气门处于打开状态且相邻的下游气缸的进气门和排气门均处于打开状态时，减小上游气缸的排气提前角，延迟上游气缸排气门开启的时刻，减小下游气缸的排气迟后角，提前上游气缸进气门关闭的时刻，从而减小回火风险角度，在上游气缸排气门刚刚打开的极短时间内，上游气缸排出的废气温度不高，在回火风险角度不大于5°时可以避免发生回火问题。

摘要： 本发明公开了一种双凸轮可变配气相位机构，包括缸盖，通过轴瓦组件固定在缸盖上方的第一凸轮组和第二凸轮组，杠杆组件及气门组件，所述第一凸轮组具有第一凸轮，第二凸轮组具有第二凸轮，所述第一凸轮与第二凸轮在同一条直线上；所述杠杆组件包括支撑销和杠杆，支撑销插装在缸盖内，杠杆一端与支撑销铰接，另一端搁置在气门组件上，并位于第一凸轮和第二凸轮下方；所述气门组件内嵌在缸盖内，包括气门，压板，弹簧及杆帽，所述弹簧放置在缸盖内，压板套装在气门上并位于弹簧上方，气门一端套装杆帽后位于杠杆下方，另一端穿过缸盖内的气道并封堵气道；所述第一凸轮的尖部与第二凸轮的尖部同时或前后接触杠杆，从而下压杠杆使得气门打开。本发明可以调节气门打开时间，实现灵活换气。

摘要： 一种内燃机配气凸轮机构复合函数凸轮型线，其特点是：所述凸轮挺柱升程曲线h(x)由六段组成：h1＝A0+A1x+A2sin(π/B3x)0≤x≤B1(2)h2＝A3+A4x+A5x2B1≤x≤B2(3)h3＝A6+A7x+A8sin(π/B3x)B2≤x≤B3(4)h4＝A9+A10x+A11sin(Kπ(x-B3)/(B4-B3))B3≤x≤B4 (5)h5＝A12+A13x+A14x2+A15x3B4≤x≤B5 (6)h6＝A16+A17x+A18x2+A19sin(π/2(x-B5)/(B6-B5)) B5≤x≤B6 (7)式中A0，A1…A6，A7…A18，A19为待定常数，B6为半包角，K为第一负加速度段正弦函数中一可变系数。可变系数K使设计的灵活性提高；通过增加四分之一正弦负加速度段，有效降低了桃尖处的接触应力，保证了较大丰满系数使机构获得最佳充气效能和平稳性。

摘要： 本发明提供了一种研究型单缸柴油机配气凸轮轴与配气齿轮连接结构，包括进气凸轮轴、排气凸轮轴、配气齿轮、进气固定螺母、定位套筒和排气固定螺母，所述进气凸轮轴、排气凸轮轴连接配气齿轮的一端均采用锥面轴，配气齿轮内孔也采用锥面，两个所述配气齿轮的内孔锥面分别过盈连接在进气凸轮轴和排气凸轮轴的锥面轴的锥面上，并分别通过进气固定螺母和排气固定螺母进行锁紧；所述进气凸轮轴由外置驱动结构驱动，排气凸轮轴是由进气凸轮轴通过配气齿轮驱动。相对于现有技术，本发明具有以下优势：这种连接结构，简化了结构，提高了可靠性，拆装方便，同时方便了配气相位的调整，提高了配气相位的调整精度。

摘要： 一种内燃机配气凸轮机构复合函数凸轮型线，其特点是：所述凸轮挺柱升程曲线h(x)由六段组成：h1＝A0+A1x+A2sin(π/B3x) 0≤x≤B1(2)h2＝A3+A4x+A5x2B1≤x≤B2(3)h3＝A6+A7x+A8sin(π/B3x)B2≤x≤B3(4)h4＝A9+A10x+A11sin(Kπ(x-B3)/(B4-B3))B3≤x≤B4(5)h5＝A12+A13x+A14x2+A15x3 B4≤x≤B5(6)h6＝A16+A17x+A18x2+A19sin(π/2(x-B5)/(B6-B5)) B5≤x≤B6(7)式中A0，A1…A6，A7…A18，A19为待定常数，B6为半包角，K为第一负加速度段正弦函数中一可变系数。可变系数K使设计的灵活性提高；通过增加四分之一正弦负加速度段，有效降低了桃尖处的接触应力，保证了较大丰满系数使机构获得最佳充气效能和平稳性。

摘要： 本发明提供一种适用于单缸柴油机可变配气机构的配气凸轮轴，包括凸轮轴体、进气凸轮和两个排气凸轮，所述进气凸轮和两个排气凸轮自左向右依次安装于凸轮轴体，进气凸轮与可变配气机构适配，排气凸轮与原机排气机构适配，左侧凸轮轴花键与原机配气齿轮适配。相对于现有技术，本发明具有以下优势：通过对原机配气凸轮轴的结构修改，在保证原机排气系统不受影响的前提下，适配可变配气机构，从而在单缸柴油机上实现配气可调可变。

摘要： 本实用新型提供一种发动机配气凸轮轴以及发动机配气传动装置，该发动机配气传动装置包括链轮、信号轮以及发动机配气凸轮轴，该发动机配气凸轮轴包括凸轮轴、第一凸轮以及第二凸轮，凸轮轴包括链轮段、凸轮段和信号盘段，链轮段、凸轮段以及信号盘段依次连接且轴径呈阶梯轴状，第一凸轮以及第二凸轮均可拆卸地套设于凸轮段，第一凸轮的基圆中心与第一凸轮的最外缘凸点运行至最高点的连线为第一连线，第二凸轮的基圆中心与第二凸轮的最外缘凸点运行至最高点的连线为第二连线，第一连线与第二连线相互垂直。相较于现有技术，本实施例提供的发动机配气凸轮轴，采用分段式构造，结构简单，在使用过程中能够大幅降低噪音并能够适用于小型货车。

摘要： 本实用新型公开了一种车用天然气发动机配气凸轮型线，旨在解决现有技术没有根据天然气的特点重新设计配气凸轮，存在气门重叠角大、配气相位没有优化等问题，配气凸轮包括进气凸轮及排气凸轮，进气凸轮和排气凸轮的凸轮型线均由凸轮基圆、上升缓冲段、上升段、下降段和下降缓冲段组成，采用高次方多项式凸轮型线，凸轮型线的上升段和下降段的凸轮升程均由一个高次方多项式函数表达组成，下降段与上升段关于凸轮径向中心线对称，上升段和下降段分别通过等速等加速型上升缓冲段和等速等加速型下降缓冲段与凸轮基圆连接。