连续梁桥

摘要： 宁波三官堂大桥主桥为三跨连续钢桁梁桥,跨径布置为(160+465+160)m,主跨桥面宽45.9 m,边跨桥面宽37.9 m。主桁采用2片变高N形桁,跨中桁高14.5 m,中墩墩顶桁高42.0 m,边墩墩顶桁高15.0 m。2片主桁横向间距33.7 m,基本节间距15.0 m,中墩墩顶附近节间距18.75 m,主桁杆件均采用板肋加劲箱形断面。主桁上平联采用菱形布置,V撑处下平联采用K形布置,平联杆件采用箱形或H形断面。桥面系采用正交异性钢桥面板,板桁结合,共同参与受力。为解决边墩支座负反力及优化主桁杆件受力,采用边墩支座顶升技术,并在边墩附近部分主桁杆件及桥面系设置压重混凝土。边跨及三角区钢桁梁采用支架拼装工艺施工,中跨采用悬臂拼装工艺施工。

摘要： 某预应力混凝土变截面连续箱梁桥跨径布置为(45+70+45)m,主梁为单箱单室截面,跨中部位腹板厚30 cm,采用双向预应力结构,运营20余年后检测发现箱梁腹板存在大量斜裂缝,且中跨跨中明显下挠。分析认为病害主要是由腹板抗剪承载力不足、预应力损失和重载车辆增加等因素引起的,基于病害原因,提出采用腹板加厚、增设预应力筋和粘贴钢板的组合方式进行加固,加固设计验算结果表明加固后结构承载能力和正常使用极限状态下各项指标均满足规范要求。加固施工过程中各监测断面实测应力增量与计算值基本接近,实测位移增量略小于计算值;静载试验结果表明结构刚度、强度满足要求,结构基本处于弹性工作状态。加固后近3年的跟踪观测未发现腹板剪切裂缝有继续发展现象,跨中挠度没有增加,结构抗剪性能得到明显提升。

摘要： 广东佛山龙翔大桥主航道桥为(118+2×202+93)m连续梁桥,主墩均采用圆端形承台(尺寸为39.25 m×17.5 m×5.0 m)。3号、4号主墩位于水中,均采用无现浇封底混凝土的钢-混组合吊箱围堰施工,围堰主体结构为混凝土底板-钢板桩壁体组合。在围堰施工过程中,混凝土底板及钢壁体在加工场内分块加工并运输至墩位,逐块吊装拼接,减小了施工吊重;钢壁体与混凝土底板采用无嵌固方式进行耦合连接,通过止推块及拉杆的双向限位实现了壁体与底板的耦合及密封;采用智能连续同步千斤顶系统进行围堰下放,解决了下放过程中混凝土底板的开裂问题;通过自闭式软管浇筑少量混凝土封堵护筒环缝,实现了围堰底部密封;利用壁体-底板耦合系统的快速拆除技术,实现了无需水下作业的壁体快速化拆除。

摘要： 以张家港某连续梁桥工程为依托,基于有限元软件Midas Civil,分别分析了混凝土重度、张拉预应力、混凝土弹性模量、加载龄期和环境相对湿度波动对主梁线形的影响。结果表明:在最大悬臂阶段,主梁线形对重度、张拉预应力参数的变化较为敏感;而在成桥阶段,主梁线形对重度、张拉预应力和加载龄期的变化较为敏感。

摘要： 针对复杂竖曲线桥梁主梁顶推施工难度大、风险高、施工进度慢等问题,为控制主梁线形和内力,提高顶推效率、降低施工风险,提出顶推转动自适应控制法。该方法取消了主梁刚性转动,将主梁的转动分散到每一步顶推过程中,通过线形拟合、支墩固定垫块与活动垫块垫高、梁体转动、主动落梁控制等实现顶推过程自适应控制。以柳州凤凰岭大桥为背景,基于顶推转动自适应控制法进行该桥主梁顶推施工。结果表明:该方法顶推效率高,平均2.2 m/h;顶推过程结构受力安全可控,各支墩处8个支点落梁时受力分布均匀,落梁后主梁线形平顺,高程最大偏差为26 mm,表明转动自适应控制法应用效果良好;建议进一步研究更加高效的主动落梁装置。

摘要： 滨莱高速公路改扩建工程上跨铁路立交桥为(50+85+50)m连续梁桥,主梁采用单箱三室变截面箱梁,受现场条件限制,采用非对称转体施工,转体时两侧转体悬臂长度相差9 m。主墩采用变截面实体墩,边墩采用柱式桥墩,基础采用群桩基础。在主墩墩底设转体系统,通过对转体桥梁下部结构分析,确定施工过程中容许不平衡弯矩为5.18×10^(4) kN·m。设计将箱梁非对称长度单独分段,并采用混凝土块配重方式消除施工过程中的不平衡弯矩,对施工步骤进行优化,确定采用分次施加和拆除配重的方式。该桥采用优化后步骤施工,称重后现场单个转体配重重量为9600 kN,墩底不平衡弯矩实测值与理论值吻合较好,实际施工过程中最大不平衡弯矩为5.02×10^(4) kN·m,成功完成转体,保证了结构的安全。

摘要： 为研究双曲面球型减隔震支座的球面滑动摩擦系数μ_(2)、温变间隙Δ对长联大跨连续梁桥地震响应的影响,以某一联(50+8×100+50)m连续梁桥为对象,采用MIDAS Civil软件建立有限元模型进行分析。提出采用钩单元、间隙单元与摩擦摆单元并联后再与摩擦摆单元串联的方式模拟双曲面球型减隔震活动支座的力学行为。基于有限元模型和时程分析法研究μ_(2)、Δ对支座最大抬升量、墩梁相对残余位移、墩梁最大相对位移、墩底最大弯矩的影响规律。结果表明:支座最大抬升量曲线呈“W”形;μ_(2)、Δ对支座最大抬升量、墩梁相对残余位移的影响最为显著,对墩底最大弯矩的影响较小;μ_(2)增大,桥梁各项地震响应均减小;Δ增大,支座最大抬升量、墩梁最大相对位移、墩底最大弯矩增大;Δ对墩梁相对残余位移的影响较复杂,总体随Δ增大而减小。

摘要： 在波形钢腹板-PC组合箱梁基础上,利用高强UHPC材料替换混凝土翼缘板以构建新型的波形钢腹板-UHPC组合箱梁桥。基于珠海前山河大桥设计原型,设计波形钢腹板-UHPC组合连续箱梁桥,对其力学性能和经济性进行分析,并与实桥原型设计和PC箱梁方案对比分析。研究表明:①波形钢腹板-UHPC组合箱梁桥可大幅降低结构自重,最大悬臂状态下内力大幅降低,作用组合下应力验算满足规范要求,跨中最大挠度小于规范容许值;②波形钢腹板的局部屈曲稳定、整体屈曲稳定和组合屈曲稳定均满足规范要求,连接件受剪承载力亦满足要求;③构造优化后技术方案综合单价比原型设计和PC箱梁桥分别降低16.9%和57.8%;波形钢腹板-UHPC组合连续箱梁桥整体受力性能、局部受力性能和技术经济性优良,有望成为大跨连续梁桥有竞争力的桥型。

摘要： 为研究极端温度作用对高寒高烈度区组合连续梁桥抗震性能的影响,以某(5×50)m波形钢腹板连续箱梁桥为背景进行分析。采用CSi Bridge有限元软件建立该桥非线性模型,考虑极端温度对隔震橡胶支座和桥墩等构件关键力学参数的影响,分析桥墩墩底弯矩、墩顶位移、支座滞回特性等地震响应,并与常温工况进行对比。结果表明:地震作用下,根据现行规范计算的极端低温时桥墩墩底弯矩偏小,极端高温时桥墩墩底弯矩偏大,设计中应予重视;极端温度对隔震橡胶支座力学参数的影响会引起桥墩和上部结构连接刚度发生改变,导致桥墩和支座地震响应变化显著,桥墩墩顶位移响应与温度呈负相关,支座耗能情况与温度呈正相关;极端温度引起支座刚度、桥墩混凝土材料参数的改变,使结构内力、位移响应较常温工况最大改变分别超过30%和20%。

摘要： 文中以典型波形钢腹板连续梁桥悬臂施工为工程背景,分析介绍其结构设计情况,利用MIDAS Civil软件对其进行全桥整体分析,利用ANSYS软件对零号块建模并进行空间应力分析。结果表明:零号块局部存在较大拉应力,在今后设计和施工中应加以重视。计算分析结果可以为该类型桥梁的设计和施工提供参考。

摘要： 目前山区铁路建设越来越多,高墩大跨度桥梁成了常用的桥梁形式.为研究桥墩刚度对高墩大跨连续梁桥的影响,以某高墩大跨铁路桥梁为背景,采用MSC Patran和ADAMS Rail软件联合仿真技术,对桥梁进行了车桥系统耦合振动分析,研究了桥墩横向刚度和桥墩高差因素对车辆和桥梁动力响应的影响.分析表明:随着桥墩横向刚度的减小,桥梁的相关动力响应急剧增大,但车辆的相关动力性能指标变化不大,这可能是由于对大跨度桥梁而言,桥墩横向刚度的改变造成的是长波不平顺,因此对车辆的动力响应影响有限;两主墩高差的变化对列车和桥梁的动力响应总体影响不大.

摘要： 本文以某高速公路变截面连续梁桥体外预应力加固为实例,采用空间网格模型精细化分析连续箱梁局部及全桥受力情况,并与现场实际病害进行对比,明确箱梁病害成因,有针对性的对箱梁采用体外预应力进行加固,同时对加固效果采用空间网格模型进行精细化分析,最终通过荷载试验验证了加固效果,为其他类似工程提供了参考和借鉴.

摘要： 本文以吉安市赣江大桥为背景,进行了该桥六跨预应力混凝土连续梁桥部分的现场环境振动试验,利用频域中的峰值法和时域中的随机子空间法分别进行桥梁模态参数识别,建立了该桥三维有限元模型并进行理论模态分析.结果表明连续梁桥的频率较为密集,有限元模型计算频率小于实测值.基于参数敏感性分析方法合理选择修正参数并进行有限元模型修正.修正后模型的计算结果与实测结果吻合较好,表明修正后的有限元模型可作为基准有限元模型,该模型可用于桥梁状态评估和健康监测.

摘要： 结合跨桂丹路桃源立交连续梁桥0号块施工,利用ANSYS有限元软件对钢管支架与碗扣支架结合的底模系统进行强度与稳定性分析.通过本次支架结构分析，充分体现了ANSYS有限元软件的优越性，以及该软件在对结构复杂的支架体系进行分析时，可以将各个构件的受力情况通过数值以及图像的形式表现出来，使受力分析变得更加方便、直观、准确。

摘要： 严寒地区有效工期短,全年5个月时间为冬期施工,气温低,昼夜温差大,混凝土极易受到冻害,连续梁混凝土冬施质量控制尤为重要.应用BIM模型设计软件将连续梁施工转化为三维模型,并将其应用施工中,对连续梁施工进行可视化仿真,查找差、错、漏、碰,应用三维模型进行3D技术交底,使设计图纸和施工工艺表达的更直观更贴切.

摘要： 严寒地区有效工期短,全年5个月时间为冬期施工,气温低,昼夜温差大,混凝土极易受到冻害,连续梁混凝土冬施质量控制尤为重要.应用BIM模型设计软件将连续梁施工转化为三维模型,并将其应用施工中,对连续梁施工进行可视化仿真,查找差、错、漏、碰,应用三维模型进行3D技术交底,使设计图纸和施工工艺表达的更直观更贴切.

摘要： 严寒地区有效工期短,全年5个月时间为冬期施工,气温低,昼夜温差大,混凝土极易受到冻害,连续梁混凝土冬施质量控制尤为重要.应用BIM模型设计软件将连续梁施工转化为三维模型,并将其应用施工中,对连续梁施工进行可视化仿真,查找差、错、漏、碰,应用三维模型进行3D技术交底,使设计图纸和施工工艺表达的更直观更贴切.

摘要： 严寒地区有效工期短,全年5个月时间为冬期施工,气温低,昼夜温差大,混凝土极易受到冻害,连续梁混凝土冬施质量控制尤为重要.应用BIM模型设计软件将连续梁施工转化为三维模型,并将其应用施工中,对连续梁施工进行可视化仿真,查找差、错、漏、碰,应用三维模型进行3D技术交底,使设计图纸和施工工艺表达的更直观更贴切.

摘要： 严寒地区有效工期短,全年5个月时间为冬期施工,气温低,昼夜温差大,混凝土极易受到冻害,连续梁混凝土冬施质量控制尤为重要.应用BIM模型设计软件将连续梁施工转化为三维模型,并将其应用施工中,对连续梁施工进行可视化仿真,查找差、错、漏、碰,应用三维模型进行3D技术交底,使设计图纸和施工工艺表达的更直观更贴切.

摘要： 通过现场称重试验对汉十高铁连续梁转体称重进行了试验研究,研究结果表明:现场试验过程正常,基本测试出转体梁各项参数,对比称重和配重复称的试验数据可知,配重后中跨侧顶升力突变值P1值为1104kN,边跨侧突变值P2值为912kN,中跨侧和边跨侧两者顶升力突变值基本均衡,说明现场的配重确定基本准确,试验为后续主梁顺利转体的实施提供了一定的保证和依据.

摘要： 本发明公开了一种连续组合梁桥的施工方法及连续组合梁桥，连续组合梁桥的施工方法包括以下步骤：S1、选择先张法预应力混凝土或含粗骨料超高性能混凝土，在工厂内预制所述负弯矩区混凝土桥面板；S2、在工厂内预制钢梁及正弯矩区混凝土桥面板，且连接成组合梁构件；S3、在桥位现场吊装架设组合梁构件在桥墩上；S4、将所述负弯矩区混凝土桥面板安放在组合梁构件上，与正弯矩区混凝土桥面板连接，养护，然后在桥面板上施工面铺装，即完成连续组合梁桥的施工。本发明可以解决现有连续组合梁桥存在负弯矩区混凝土预应力差、易开裂，抗压能力弱进而影响桥梁承载能力、耐久性差等技术问题，还解决了桥面板不组合增加现场湿作业量等技术问题。

摘要： 本发明涉及桥梁施工领域，公开了一种钢梁节段，所述钢梁节段包括左右两部分，且所述左右两部分之间设有对拉形成的间隙，且所述左右两部分通过焊接相连。一种连续组合梁桥，包括两个边墩及位于所述两个边墩之间的至少一个中墩，所述中墩的墩顶设置有上述钢梁节段，所述钢梁节段的两侧设置有多个组合梁节段。一种连续组合梁桥的施工方法，包括以下步骤：步骤一：提供一由左右两部分拼接形成的钢梁节段，使用螺栓将钢梁节段的左右两部分连接并张紧螺栓；步骤二：在钢梁节段两侧安装组合梁节段，直至桥梁合拢；步骤三：逐渐放松钢梁节段上的螺栓，焊接钢梁节段的左右两半部分。本发明能够极大地提高混凝土桥面板的工作性能。

摘要： 本发明提供了一种并列连续钢箱梁桥竖向涡振的控制系统，其包括第一钢箱梁、第二钢箱梁、第一支撑结构、第二支撑结构和阻尼器；第一钢箱梁和第二钢箱梁均沿顺桥向延伸，第一钢箱梁和第二钢箱梁沿横桥向并列间隔设置，第一钢箱梁和第二钢箱梁之间具有安装空间，第一钢箱梁的右翼缘横隔板底端固定连接有第一支撑结构，第一支撑结构的右侧设有第一支撑连接端，第一支撑连接端位于第一钢箱梁的右侧；第二钢箱梁的左翼缘横隔板外侧端上固定连接有第二支撑结构，第二支撑结构的左侧设有第二支撑连接端；第一支撑连接端和第二支撑连接端之间竖向设有阻尼器。本发明的控制系统具有结构简单、布置实施方便、后期养护和维修方便等优点，可降低其成本。

摘要： 本发明公开了一种连续组合梁桥负弯矩区防开裂施工设备、施工方法及梁桥。其中，施工设备包括抗拔不抗剪连接件、锚固件、拉索和穿心千斤顶。抗拔不抗剪连接件用于布置在负弯矩区钢梁的顶部；当在负弯矩区钢梁的顶部浇筑负弯矩区混凝土顶板时，在负弯矩区混凝土顶板的长度方向两端设置带拉索的锚固件，穿心千斤顶设置在负弯矩区混凝土顶板的长度方向两端的锚固件之间，其中，两端中的一端的锚固件上的拉索的另一端与穿心千斤顶的一端连接，两端中的另一端的锚固件上的拉索的另一端与穿心千斤顶的另一端连接，穿心千斤顶用于对于拉索施加拉力，以向负弯矩区混凝土顶板导入压应力，避免负弯矩区混凝土顶板开裂，施工简单，成本低，设备可以重复使用。

摘要： 本发明涉及一种钢复合型PSC桁架U型简支梁桥。所述钢复合PSC桁架U型简支梁桥包括U型梁(40)、桥台支座混凝土隔墙块体(50)、半预制桥面板(60)、第一、二内部拉伸PS钢丝(W1，W2)、第一、二外部拉伸PS钢丝(W3，W4)、第一、二内部拉伸PS钢丝镇墩和锚固区(71a，71b)以及一对第一、二外部伸张PS钢丝镇墩和锚固区(73a，73b)。通过本发明，能够改善过去的钢复合PSC桁架U型梁的桁架节点、镇墩及锚固区、鞍型形状、PC钢丝的结构与拉伸方式，增大了效率。并且，与过去的PSC U型梁相比，减少了混凝土的使用量，使梁的重量减轻。与钢箱梁或U型钢梁相比，节省了钢材的使用量，从而使经济效益增大。

摘要： 本发明公开了一种改跨连续梁桥的移位中墩构造及连续梁桥改跨施工方法；其移位中墩装置由上部结构和下部结构构成；上部结构为桁架提篮，左右两片桁架由拱圈相连接形成拱形通道；下部结构是设置在连续梁桥改跨墩位上的新墩柱，新墩柱是以支撑墩和抗拔墩分别为上部结构提供支承力和抗拔力，桁架提篮的前端吊装下挂横梁构成吊挂提篮，拆除原始中墩的连续梁桥上部梁体落梁在下挂横梁上；本发明中连续梁桥改跨施工方法不改变现有连续梁桥受力形式、不影响下部通行净高，能够更快、更好和更省地实现桥梁下部道路拓宽改造。

摘要： 本发明公开了一种连续梁桥墩梁临时固结系统、连续梁桥及施工方法，涉及桥梁施工技术领域，包括预应力索和临时支座，所述预应力索两端分别用于与主梁和桥墩固定，所述临时支座用于设置于主梁和桥墩间，所述临时支座的高度与主梁和桥墩的间距匹配，所述临时支座包括两贴合的支撑座，两所述支撑座贴合的一侧均设有条形凹槽，且两所述支撑座上的所述条形凹槽合并形成容纳所述预应力索的通孔，本发明能够提供更好的墩梁临时固结效果，且便于安装拆除。

摘要： 本实用新型提供了一种应用于连续梁桥的支座及连续梁桥，涉及桥梁支座技术领域。该应用于连续梁桥的支座中，上滑动板、活塞、球冠衬板、底盆以及下滑动板从上而下依次层叠设置；两个速度锁定器置在底盆的横向上的相对两侧，每个速度锁定器平行于底盆的纵向，每个速度锁定器的活塞杆的两端与底盆固定连接；四个E型钢设置在活塞的四周，纵向上的两个E型钢连接在活塞和上滑动板上，横向上的两个E型钢连接在速度锁定器的缸筒和下滑动板上。该支座在无地震或小地震时发挥活动支座的功能，在大地震时可先耗能，再通过速度锁定器锁定发挥固定支座的功能。

摘要： 本实用新型适用于连续刚构桥或连续梁桥全梁段施工的组合挂篮系统，属桥梁施工装备领域，本设计包括行走系统、悬吊系统、锚固系统、模板系统、单元三角桁架、菱形主桁架、纵梁、横梁、托梁和底篮，分别构成连续梁桥零号梁段浇筑平台和续接梁段浇筑系统，该连续梁桥零号梁段浇筑平台，由单元三角桁架通过销轴分别与桥墩墩面的底座连接构成；该续接梁段浇筑系统的菱形主桁架由两个单元三角桁架和拉杆通过销轴连接，经横连杆和螺栓连接成一整体，用于与零号梁段连接的续接梁段的全梁段浇筑，本设计零号梁段施工平台的单元三角桁架、前、后托梁、纵梁与其续接梁段浇筑用挂篮系统的三角桁架、前、后托梁、纵梁是相同单元构件，可重复利用，节约资源。

摘要： 本实用新型公开了一种连续梁桥墩梁临时固结系统和连续梁桥，涉及桥梁施工技术领域，包括预应力索和临时支座，所述预应力索两端分别用于与主梁和桥墩固定，所述临时支座用于设置于主梁和桥墩间，所述临时支座的高度与主梁和桥墩的间距匹配，所述临时支座包括两贴合的支撑座，两所述支撑座贴合的一侧均设有条形凹槽，且两所述支撑座上的所述条形凹槽合并形成容纳所述预应力索的通孔，本实用新型能够提供更好的墩梁临时固结效果，且便于安装拆除。