连续冷却转变曲线
连续冷却转变曲线的相关文献在2001年到2021年内共计116篇,主要集中在金属学与金属工艺、冶金工业、一般工业技术
等领域,其中期刊论文102篇、会议论文11篇、专利文献366904篇;相关期刊51种,包括东北大学学报(自然科学版)、内蒙古科技大学学报、材料科学与工艺等;
相关会议11种,包括第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会、2015年全国中厚板生产技术交流会、2014年(第十八届)冶金反应工程学术会议暨中国金属学会冶金反应工程分会成立大会等;连续冷却转变曲线的相关文献由385位作者贡献,包括刘相华、李红英、杜林秀等。
连续冷却转变曲线—发文量
专利文献>
论文:366904篇
占比:99.97%
总计:367017篇
连续冷却转变曲线
-研究学者
- 刘相华
- 李红英
- 杜林秀
- 王国栋
- 衣海龙
- 康永林
- 江海涛
- 唐荻
- 安治国
- 张明珠
- 李强
- 杨维宇
- 樊翔宇
- 耿进锋
- 赵宝纯
- 陈延清
- 高秀华
- 任学平
- 任安超
- 余万华
- 冯贞伟
- 刘俊杰
- 刘军和
- 刘建荣
- 刘浩
- 刘艳
- 刘艳丽
- 刘金源
- 包卫平
- 史远
- 吴红艳
- 宋玺玉
- 尹云洋
- 张勇
- 张宇航
- 张希旺
- 张新明
- 方波
- 方芳
- 李桂艳
- 李祥龙
- 李贤君
- 杜则裕
- 杨柳
- 杨静
- 王凡
- 王德志
- 王清江
- 王青峰
- 白雅琼
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庞庆海;
何春静;
郎庆斌
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摘要:
针对30CrMnSiNi2A添加Mo和V,提高Ni含量,制成试验材料,测试了不同冷却速度的相变温度并绘制了连续冷却转变曲线,研究了材料的力学性能,重点分析了在20°C、-20°C、-40°C和-60°C测试环境下的冲击吸收能量.结果表明,试验材料具有较好的热处理特性和低温韧性.
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云晓雪;
曹彦文;
陈卓;
闵永安;
何昌林
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摘要:
新一代高压共轨燃油喷射系统对针阀体用钢的性能提出了更高的要求.对比研究了两种针阀体用钢18 Cr2 Ni2和18 Cr2 Ni2 Mo的连续冷却转变特性.通过JMatPro软件模拟计算两种钢的连续冷却转变(CCT)曲线;利用DIL805A型热膨胀仪,结合金相-硬度法,测定两种钢的CCT曲线.研究表明:与18Cr2Ni2钢相比,18Cr2Ni2Mo钢的Ac3、Ac1温度分别升高至830、761°C,铁素体珠光体转变明显推迟,马氏体转变临界冷速从10°C/s降低至3°C/s,淬透性提高;贝氏体转变临界冷速范围为0.005~3°C/s,贝氏体区显著扩大,在连铸及轧制过程中极易产生贝氏体组织,生产难度加大.
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王凯军;
鲁玉梅;
周彤;
李贤君;
刘俊杰;
林锡悦;
罗平
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摘要:
本文对中低碳低合金钢质缸筒件热处理工艺进行了优化,获得了其较为理想的热处理工艺参数.对钢质缸筒件对应的中低碳低合金钢的连续冷却转变曲线进行了测定,并根据其连续冷却转变曲线结果,通过优化奥氏体化温度、淬火转移时间、水冷时间等参数,并创新性地采用震荡淬火工艺,获得了满足中低碳低合金钢质缸筒件性能和淬火畸变要求的热处理工艺.
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张晓磊;
刘妍;
袁晓鸣;
刘恩泽;
杨维宇
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摘要:
采用C-Mn-Nb-Ti微合金化成分设计,低P、低S冶炼以及合理的控轧控冷工艺,充分发挥细晶强化和析出强化作用,研制出N80级石油套管用试验钢.测定了N80级ERW石油套管用钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究不同冷速对相变产物的影响.
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王占花;
惠卫军;
陈祯;
张永健;
赵晓丽
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摘要:
为了研究V在贝氏体非调质钢连续冷却过程中的作用,运用热膨胀法测定了添加0.13%(质量分数,下同)V与未添加V的Mn-Cr系贝氏体非调质钢在不同奥氏体化温度(900°C、1050°C、1150°C)下的连续冷却相变行为,结合硬度法及金相法获得了实验钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线).结果表明,实验钢的CCT曲线受V及奥氏体化温度的影响,提高奥氏体化温度有助于获得贝氏体组织.当奥氏体化温度为900°C时,连续冷却过程中难以获得全贝氏体(≥90%贝氏体,体积分数)组织;当奥氏体化温度提高到1050°C和1150°C时,则可在较低的冷却速度下获得全贝氏体组织.奥氏体化温度为900°C时,V对CCT曲线具有较为显著的影响,贝氏体相转变的冷却速度范围和贝氏体含量增大;当奥氏体化温度提高到1050°C和1150°C时,V元素降低了获得全贝氏体组织的最低冷却速度,从0.83°C/s和0.26°C/s分别降低为0.43°C/s、0.16°C/s,且扩大了贝氏体相变范围,在低至0.08°C/s的冷却速度下即可获得贝氏体组织.添加V元素能够提高实验钢的硬度,但提高程度受奥氏体化温度及冷却速度的影响.在奥氏体化温度为900°C、冷却速度为0.88°C/s时硬度增量达到峰值(66HV5);在奥氏体化温度为1050°C和1150°C时,硬度增量明显降低,硬度增量峰值分别为38HV5和30HV5,且对应的冷却速度显著降低,分别为0.17°C/s和0.08°C/s.
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张瑞琦;
刘志伟;
孙傲;
郭晓宏;
杨玉;
高磊
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摘要:
高速动车组转向架构架对高速动车组的运行品质、行车安全起到至关重要的作用.为向355 MPa级转向架构架用钢的工业试制提供指导,在Gleeble-3800热模拟试验机上进行了热模拟试验,结合热膨胀法和金相-硬度法,绘制了355MPa级转向架构架用钢动态连续冷却转变曲线,研究了试验钢在连续冷却条件下的显微组织演变规律.结果 表明,冷速小于1°C/s时,其组织主要为多边形铁素体和珠光体;冷速大于5°C/s时,贝氏体类组织快速增加;冷速达到50°C/s时,为板条贝氏体组织.因此,对于355MPa级转向架构架用钢,冷速控制在1~5°C/s较为适宜,其组织主要由比例适中软硬性相结合的铁素体、珠光体和贝氏体构成,可以获得优良的强韧性匹配.
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赵楠;
王兵;
薛峰;
赵燕青;
邢承亮;
海岩
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摘要:
采用DIL805L型淬火膨胀仪测定了780 MPa级低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线,研究了冷却速度对该钢组织转变和硬度的影响.结果表明:780 MPa级低碳贝氏体钢在冷却速度小于5°C·s-1时,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5°C·s-1时,转变产物中开始出现马氏体组织,且随着冷却速度的增加,马氏体逐渐增多,贝氏体逐渐减少;随着冷却速度的增加,试验钢的显微硬度逐渐增大,在冷却速度为5°C·s-1时,硬度值有明显大幅度的增加;透射电镜分析结果显示冷却速度为5°C·s-1时,在贝氏体组织内,位错堆积,并在晶界处最先形成马氏体.
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刘艳丽;
安治国
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摘要:
使用DIL805L型膨胀仪分析了曲轴钢的相变规律,得到了其奥氏体连续冷却转变曲线(CCT).结果表明,试验钢的临界点为:Ac1=682°C,Ac3=765°C;当冷速为0.2~5°C/s时,转变产物为铁素体+珠光体;当冷速大于5°C/s时,转变产物为铁素体、珠光体、贝氏体与马氏体的混合组织;当冷速增大到15°C/s时,转变产物为贝氏体和马氏体组织;冷速越大冷却后马氏体含量越多,硬度逐渐增加.
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刘金源;
李祥龙
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摘要:
为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律.试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表明,当冷却速度低于7°C/s时,仅发生铁素体和珠光体组织相变,此时钢中组织为索氏体+珠光体+铁素体,索氏体含量随冷却速度的增加而增加.冷却速度大于7°C/s时,开始发生马氏体相变.冷却速度大于30°C/s时仅发生马氏体相变.采用本试验研究成果,制定了合理的65Mn盘条控冷工艺,生产出了力学性能合格的65Mn盘条.同时制定了合适的盘条球化退火工艺,供下游用户参考,用户使用该工艺对盘条进行球化退火处理,可获得均匀的球化组织.
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LI Xiao-bing;
李小兵;
MIN Yi;
闵义;
WANG Bo;
王博;
JIANG Mao-fa;
姜茂发
- 《2014年(第十八届)冶金反应工程学术会议暨中国金属学会冶金反应工程分会成立大会》
| 2014年
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摘要:
以FH40高强度级别船板钢为研究对象,利用真空感应炉冶炼了不同Mg、Zr成分的实验钢,采用Gleeble-3800热模拟试验机测定了实验钢连续冷却转变曲线(CCT).采用金相显微镜系统研究了实验钢连续冷却条件下的组织演变规律,并探讨了Mg、Zr单独和复合添加对实验钢CCT曲线中铁素体和贝氏体相区的作用规律.结果表明,Mg、Zr及Mg-Zr添加均能降低相开始转变和珠光体转变温度,具有稳定过冷奥氏体的作用;Mg和Mg-Zr添加抑制了铁素体转变,促进了贝氏体转变,在5~30°C/s冷却速度范围内均获得以贝氏体为主的组织;Zr添加扩大了铁素体区,减小了贝氏体区,冷却速度提高至20°C/s以上可得到以贝氏体为主的组织.研究结果对进一步明确Mg、Zr对低碳微合金钢组织特征的作用规律,指导Mg、Zr及Mg-Zr处理在工业上的应用具有重要意义.
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王世芳;
沈奎;
廖舒纶;
麻晗
- 《全国金属制品信息网第23届年会暨2013金属制品行业技术信息交流会》
| 2013年
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摘要:
采用Gleeble-3800测定了冷镦钢SCM435的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线)和等温转变曲线(动态TTT曲线).结果表明,在0.10~10 K/s冷速下,组织演变次序依次为F+P,F+P+微量M,F+P+B+少量M,F+少量P+大量B+少量M,B+少量M,M+少量B;珠光体最佳转变温度为650~675°C,贝氏体最佳转变温度为400~450°C,在575~625°C相变速度极慢.动态CCT曲线和TTT曲线为SCM435控冷工艺和组织性能的预测提供了依据.
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温志强;
刘靖;
余万华;
韩静涛
- 《第四届华北(扩大)塑性加工学术会议》
| 2006年
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摘要:
本文利用膨胀法结合金相-硬度法,在DT-1000型膨胀仪上测定了SPA-H钢的临界点Ac1,Ac3和Ar1,Ar3,并理论计算得到了Ms点.根据不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线,获得了该钢种的连续冷却转变曲线(CCT曲线),并研究了SPA-H钢连续冷却过程中奥氏体的转变过程及转变产物的组织和性能.结果表明:SPA-H钢在1~10°C/s的冷速范围内可获得细小均匀的铁素体+珠光体组织,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据.
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Li Xianjun;
李贤君;
李爱国;
罗平;
刘俊杰
- 《2018中铸协等温淬火铸件分会年会》
| 2018年
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摘要:
使用DIL805L膨胀仪测定了一种新型贝氏体耐磨铸钢以不同冷却速度连续冷却后的相变膨胀曲线,并结合不同冷却速度下得到的金相组织照片和试样的硬度数据,获得了该新型贝氏体耐磨铸钢的连续冷却转变(CCT)曲线,同时研究了不同冷却速率下的相变规律以及显微硬度与冷却速度之间的关系.结果表明:该贝氏体耐磨铸钢的奥氏体开始转变温度(Ac1)、奥氏体结束转变温度(Ac3)、贝氏体开始转变温度(Bs)和马氏体开始转变温度(Ms)分别为790°C、845°C、456°C和303°C;马氏体的临界转变速度在15~30°C/s之间;当冷却速度低于0.1°C/s时,奥氏体转变为铁素体+珠光体,而未转变奥氏体转变为贝氏体;当冷却速度在0.25~15°C之间,奥氏体转变为贝氏体+马氏体复相组织;当冷却速度大于30°C/s时,奥氏体主要转变为马氏体组织;随着冷却速度的增加,显微硬度先快速增加后趋于某个硬度值(585Hv).
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Li Xianjun;
李贤君;
李爱国;
罗平;
刘俊杰
- 《2018中铸协等温淬火铸件分会年会》
| 2018年
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摘要:
使用DIL805L膨胀仪测定了一种新型贝氏体耐磨铸钢以不同冷却速度连续冷却后的相变膨胀曲线,并结合不同冷却速度下得到的金相组织照片和试样的硬度数据,获得了该新型贝氏体耐磨铸钢的连续冷却转变(CCT)曲线,同时研究了不同冷却速率下的相变规律以及显微硬度与冷却速度之间的关系.结果表明:该贝氏体耐磨铸钢的奥氏体开始转变温度(Ac1)、奥氏体结束转变温度(Ac3)、贝氏体开始转变温度(Bs)和马氏体开始转变温度(Ms)分别为790°C、845°C、456°C和303°C;马氏体的临界转变速度在15~30°C/s之间;当冷却速度低于0.1°C/s时,奥氏体转变为铁素体+珠光体,而未转变奥氏体转变为贝氏体;当冷却速度在0.25~15°C之间,奥氏体转变为贝氏体+马氏体复相组织;当冷却速度大于30°C/s时,奥氏体主要转变为马氏体组织;随着冷却速度的增加,显微硬度先快速增加后趋于某个硬度值(585Hv).
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Li Xianjun;
李贤君;
李爱国;
罗平;
刘俊杰
- 《2018中铸协等温淬火铸件分会年会》
| 2018年
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摘要:
使用DIL805L膨胀仪测定了一种新型贝氏体耐磨铸钢以不同冷却速度连续冷却后的相变膨胀曲线,并结合不同冷却速度下得到的金相组织照片和试样的硬度数据,获得了该新型贝氏体耐磨铸钢的连续冷却转变(CCT)曲线,同时研究了不同冷却速率下的相变规律以及显微硬度与冷却速度之间的关系.结果表明:该贝氏体耐磨铸钢的奥氏体开始转变温度(Ac1)、奥氏体结束转变温度(Ac3)、贝氏体开始转变温度(Bs)和马氏体开始转变温度(Ms)分别为790°C、845°C、456°C和303°C;马氏体的临界转变速度在15~30°C/s之间;当冷却速度低于0.1°C/s时,奥氏体转变为铁素体+珠光体,而未转变奥氏体转变为贝氏体;当冷却速度在0.25~15°C之间,奥氏体转变为贝氏体+马氏体复相组织;当冷却速度大于30°C/s时,奥氏体主要转变为马氏体组织;随着冷却速度的增加,显微硬度先快速增加后趋于某个硬度值(585Hv).
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Li Xianjun;
李贤君;
李爱国;
罗平;
刘俊杰
- 《2018中铸协等温淬火铸件分会年会》
| 2018年
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摘要:
使用DIL805L膨胀仪测定了一种新型贝氏体耐磨铸钢以不同冷却速度连续冷却后的相变膨胀曲线,并结合不同冷却速度下得到的金相组织照片和试样的硬度数据,获得了该新型贝氏体耐磨铸钢的连续冷却转变(CCT)曲线,同时研究了不同冷却速率下的相变规律以及显微硬度与冷却速度之间的关系.结果表明:该贝氏体耐磨铸钢的奥氏体开始转变温度(Ac1)、奥氏体结束转变温度(Ac3)、贝氏体开始转变温度(Bs)和马氏体开始转变温度(Ms)分别为790°C、845°C、456°C和303°C;马氏体的临界转变速度在15~30°C/s之间;当冷却速度低于0.1°C/s时,奥氏体转变为铁素体+珠光体,而未转变奥氏体转变为贝氏体;当冷却速度在0.25~15°C之间,奥氏体转变为贝氏体+马氏体复相组织;当冷却速度大于30°C/s时,奥氏体主要转变为马氏体组织;随着冷却速度的增加,显微硬度先快速增加后趋于某个硬度值(585Hv).