运行压力

摘要： 本文以某燃气企业区域调峰天然气球罐为例,针对开罐检测发现的裂纹扩展的问题,基于断裂力学基本理论,分析裂纹扩展作用机理,从Ⅰ型、Ⅱ型裂纹应力强度因子计算方法入手,利用叠加原理得出了Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹应力强度因子计算方法应用该计算方法分析了裂纹扩展的影响因素,结果表明:初始裂纹尺寸和运行压力为主要影响因素该计算方法提供了一种预测调峰天然气球罐裂纹扩展的分析方法。

摘要： 自俄乌冲突以来,托盘短缺,供不应求,影响货物出口。在俄乌冲突之前,托盘的生产和分销就已经供不应求,再加上新冠疫情对供应链的影响,包装、搬运和储存货物等方面的运行压力均较大。据法国贸易协会(成员涉及120家公司)的消息,托盘已严重短缺,生产托盘所需的原材料,尤其是木材短缺,是加剧托盘短缺的主要原因,引发托盘的单价从原来的7欧元飙升至29欧元。价格大幅上涨的原因是乌克兰无法供应木材,乌克兰是工业木材的主要生产国和托盘出口国,每年可供应全球1 500万个托盘。

摘要： 成本端价格上涨遭遇下游需求低迷,纺织原料企业运行压力加大4月至今,粘胶、涤纶、棉花这三大纺织原料,以维持高位震荡向上运行为主。其上涨的主要动因为原料端的输入型通胀所致,也称之为成本传导型所致。从下游纱厂以及坯布厂开工情况看,目前订单短缺,成品库存偏高是阻碍纱线以及坯布价格上涨的阻力。在上述市场现状下,纺织产业链的从业者正在进行成本与订单间的艰难权衡。

摘要： 为实现“2030年前碳达峰、2060年前碳中和”的减排目标,充分利用光伏、风电等新能源替代化石能源,以降低碳排放,已成为我国经济高质量发展的内在要求和必然趋势。然而,含高比例新能源的电力系统中,新能源发电受天气影响波动大,具有高度不确定性。为消纳波动的新能源出力,维持电力供给侧和需求侧的实时平衡,以火电为代表的传统机组频繁启停、爬坡,运行压力大。随着新能源占比的提高,机组面临调节能力不足的挑战。

摘要： 2021年12月14日,新疆天业集团有限公司60万t/a乙二醇项目2#气化炉(晋华炉3.0)连续高产稳定运行130 d,打破了此前3#炉111 d的运行纪录,再次刷新同类型气化炉运行新纪录。据了解,天业集团60万t/a乙二醇项目核心设备气化炉采用"晋华炉3.0"装置,单台炉日投煤量约1 500 t,运行压力为6.5 MPa,其特点是将"煤浆+水冷壁+辐射式蒸汽发生器"高效组合形成的水煤浆水冷壁废锅气化炉技术。

摘要： 为研究双金属复合管全生命周期的紧密度变化,以X60-825复合管为例,利用ABAQUS软件建立双金属衬里复合管平面应变有限元模型。探讨了温度以及压力对双金属复合管制造、安装、运行、停运工况下紧密度的影响。研究结果表明:所建立的模型能够准确地模拟双金属衬里复合管全生命周期的紧密度变化情况;在设计工况下,运行阶段的温度对复合管紧密度影响有限,复合管不会发生脱层;在运行阶段双金属衬里复合管的紧密度随着运行压力的增加而增加;在双金属衬里复合管的弹塑性极限内,适当地提高运行压力有利于提高复合管的紧密度。研究结果对双金属复合管的研究及应用具有一定的参考价值。

摘要： 2021年我国甲醇行业大型化、集约化趋势显著,煤制甲醇主体地位稳固。2022年由于原料价格大涨,甲醇企业盈利状况很难改善,再叠加复杂的国内外环境,未来运行压力较大。

摘要： 江汉盆地黄场盐岩储气库处于一期一阶段溶腔阶段,当腔体内压高于围岩压力时可能出现天然气向周围地层的渗漏隐患,因此开展盐岩储气库稳定性评价十分必要.在对黄场地区潜二段盐岩层及夹层的性质、渗透率,盖层单轴压缩试验、水密性试验、气密性试验、围岩变形量、塑性区综合分析的基础上,对运行压力、腔体直径、安全矿柱等参数进行了优化,解决了储气库运行压力过高或者过低,腔体直径与安全矿柱过大或者过小等问题,为盐岩储气库效益、稳定运行提供指导.

摘要： 江汉盆地黄场盐岩储气库处于一期一阶段溶腔阶段,当腔体内压高于围岩压力时可能出现天然气向周围地层的渗漏隐患,因此开展盐岩储气库稳定性评价十分必要。在对黄场地区潜二段盐岩层及夹层的性质、渗透率,盖层单轴压缩试验、水密性试验、气密性试验、围岩变形量、塑性区综合分析的基础上,对运行压力、腔体直径、安全矿柱等参数进行了优化,解决了储气库运行压力过高或者过低,腔体直径与安全矿柱过大或者过小等问题,为盐岩储气库效益、稳定运行提供指导。

摘要： 针对质子交换膜燃料电池(Proton Exchange Membrane Fuel Cell,PEMFC)的性能主要受到物理参数影响的问题,通过FLUENT软件建立燃料电池动力学模型,以对物理参数进行研究,得到了直行多流道单体质子交换膜燃料电池的极化曲线并对输出性能进行对比.结果表明:升高工作温度、升高运行压力以及降低质子交换膜厚度均有助于提高燃料电池输出电压,改善燃料电池的性能.研究结论将为PEMFC的设计和实际应用操作提供参考.

摘要： 分析成品油管道运行压力对油品及管材的形变影响,计算出油品和管材受压状态下的体积修正系数.通过案例分析,验证管存质量计算中因油品体积压缩产生的差异率.

摘要： 城市天然气管网的稳定供气事关国计民生,合适的管道运行压力对安全稳定供气至关重要.本文以中山市域天然气管道(以下简称中山管道)为例.阐述了天然气管道运营公司如何综合考虑上游管道及下游用气、设备、应急供气能力等情况,对管道日常运行压力进行选择、管理和控制,满足城市天然气用户气安全要求.

摘要： 本文分析了深圳市某区域管道气餐饮用户的实际运行压力与气损之间的关系,提出了降低餐饮用户管道气气损的具体方法和措施.通过制度建设和运营管理水平提升，减少计量气损，维护管道气企业的应得利益。

摘要： 公共交通系统在运行中产生了大量的IC卡刷卡及车辆运行GPS数据,这为量化描述区域公交系统的压力提供了数据支持.为了反映公交运行压力,为公交运营管理部门和公交使用者提供实时压力信息服务,基于公交系统在运行中产生的大量的GPS数据和IC卡刷卡数据,选取了压力模型的评价指标,提出了公交压力指数模型,建立了公交运行压力分级体系.最后以北京市的国贸和东单为例进行了压力指数的计算,分析了两区域压力指数的差异的时间及空间原因,证明该压力指数模型能够准确反映公交系统的运行压力.

摘要： 盐岩由于具有低渗透性和良好的蠕变行为，是天然气存储的良好介质。本文在对盐岩蠕变特性及理论分析的基础上，基于Lema.treb 模型对某盐矿盐岩的蠕变特性进行了研究，同时建立了盐穴储气库的稳定性评价准则，通过数值模拟手段对纯循环、一般循环和极端循环三种运行方式下盐穴储气库的稳定性进行了分析，得到了某拟建盐穴储气库的最大运行压力、最小运行压力以及采气速率，为该盐穴储气库的安全运营提供了有益的参考。

摘要： 考察了MIEX-超滤膜一体化净水工艺处理长江水的效果,结合超滤膜工艺直接处理长江水进行比较,探讨MIEX树脂预处理对有机物去除效果的影响及对膜污染的控制作用.结果表明,与原水直接超滤工艺相比,该工艺对耗氧量、DOC、UV254的去除率分别提高了40.70％、38.20％和43.90％.MIEX-超滤工艺对消毒副产物去除的优势更为明显,THMFP和HAAFP的去除率分别达62.54％和55.83％.由于MIEX预处理去除了原水中56.72％疏水性有机物,降低了超滤膜的截留负荷,延缓膜表面致密凝胶层的形成,减少膜孔堵塞,因此控制运行压力的增长速度,延长过滤时间.

摘要： 主蒸汽管道的设计温度为汽机进口额定温度(700°C)加锅炉出口温度偏差(5°C)加主蒸汽管道温降，与现行规范一致。在最佳流速范围内的主蒸汽管道温降区间为3.8°C-5.3°C，因此取值为5°C，与常规的超超临界和超临界机组相同。700°C机组的主蒸汽设计温度取为710°C。建议对现行规范进行修正，主蒸汽管道的设计压力为汽机进口的额定压力的1.05倍加主蒸汽管道阻力。对于660MW的一次再热700°C机组，如主蒸汽管道采用常规布置，在最佳流速范围内的主蒸汽管道的阻力为1.26MPa,为主蒸汽额定压力的3.6%。因此主蒸汽管道设计压力为37.9MPa(g)。

摘要： 主蒸汽管道的设计温度为汽机进口额定温度(700°C)加锅炉出口温度偏差(5°C)加主蒸汽管道温降，与现行规范一致。在最佳流速范围内的主蒸汽管道温降区间为3.8°C-5.3°C，因此取值为5°C，与常规的超超临界和超临界机组相同。700°C机组的主蒸汽设计温度取为710°C。建议对现行规范进行修正，主蒸汽管道的设计压力为汽机进口的额定压力的1.05倍加主蒸汽管道阻力。对于660MW的一次再热700°C机组，如主蒸汽管道采用常规布置，在最佳流速范围内的主蒸汽管道的阻力为1.26MPa,为主蒸汽额定压力的3.6%。因此主蒸汽管道设计压力为37.9MPa(g)。

摘要： 主蒸汽管道的设计温度为汽机进口额定温度(700°C)加锅炉出口温度偏差(5°C)加主蒸汽管道温降，与现行规范一致。在最佳流速范围内的主蒸汽管道温降区间为3.8°C-5.3°C，因此取值为5°C，与常规的超超临界和超临界机组相同。700°C机组的主蒸汽设计温度取为710°C。建议对现行规范进行修正，主蒸汽管道的设计压力为汽机进口的额定压力的1.05倍加主蒸汽管道阻力。对于660MW的一次再热700°C机组，如主蒸汽管道采用常规布置，在最佳流速范围内的主蒸汽管道的阻力为1.26MPa,为主蒸汽额定压力的3.6%。因此主蒸汽管道设计压力为37.9MPa(g)。

摘要： 主蒸汽管道的设计温度为汽机进口额定温度(700°C)加锅炉出口温度偏差(5°C)加主蒸汽管道温降，与现行规范一致。在最佳流速范围内的主蒸汽管道温降区间为3.8°C-5.3°C，因此取值为5°C，与常规的超超临界和超临界机组相同。700°C机组的主蒸汽设计温度取为710°C。建议对现行规范进行修正，主蒸汽管道的设计压力为汽机进口的额定压力的1.05倍加主蒸汽管道阻力。对于660MW的一次再热700°C机组，如主蒸汽管道采用常规布置，在最佳流速范围内的主蒸汽管道的阻力为1.26MPa,为主蒸汽额定压力的3.6%。因此主蒸汽管道设计压力为37.9MPa(g)。

摘要： 本发明涉及一种用于在连续运行式压力机（1）中生产材料板的方法和压力机，该连续运行式压力机将压料（16）压成材料板，其中，多个压力机框架（2）以基本上常规的支撑间隔设置在压力机（1）内，这些压力机框架连接压力机上横梁和压力机下横梁（14，15）并支承沿压力机（1）的纵向设置的上压板和下压板（3），设置至少一个上和/或下调整装置（12）以调节压板（3）与压力机框架（2）之间的挤压力和/或压力机间隙（13），以及两个环形钢带（10），这些环形钢带传递挤压力并将压料（16）拉过压力机（1），钢带经由驱动筒和转向筒（17，18）围绕压力机横梁（14，15）引导，并由压板（3）经由固定或共同回转的、以横向于钢带运行方向的轴线滚动的支撑元件来支撑。本发明的方法的特征在于，在压力机（1）的运行过程中，至少一个压板（3，5）至少部分地保持在夹紧位置，该夹紧位置通过与压板（3，5）有效连接的至少一个调整装置（12）来实现，并且在调整装置（12）中，至少两个相对作用的压力室加载有大于零的正压力。

摘要： 为了能量高效地驱动具有下驱动装置的压力机（1）而提出一种方法和一种压力机，其中：设置有布置在一下结构（3）中的驱动装置（2），实施一行程（H）、接收一模具上部件（1.2）的、带有一驱动系（2.1）的至少一个进行作用的拉杆（2.1.2）的挺杆滑块（1.1）；与布置在所述下结构（3）中的模具下部件（3.2）对应的模具上部件（1.2）加工或成形一工件（5）。所述驱动装置（2）由至少一个马达（2.1.1）和通过将一马达（2.1.1）与驱动系（2.1）连接的控制和调节装置（4）来运行。每个驱动系（2.1）可以由一自己的马达（2.1.1）来运行。在使用具有保持装置（3.3.1）的牵拉装置时，将所述牵拉装置与所述驱动系（2.1）在维持设置在所述下结构（3）中的竖井状空隙（3.3.2）的情况下借助于一能松开的旋转式或平移式作用连接，在对应的行程（H）的至少一个部分行程期间和变换中耦合或去耦合地运行。

摘要： 本发明涉及一种用于调节气态燃料的压力的气体压力调节器(1)，所述气体压力调节器具有壳体(2)，在所述壳体中布置有能纵向运动的气体活塞(3)，所述气体活塞限界气体室(5)并且限界能充注以工作液体的压力室(7)，其中，所述气体活塞(3)具有在其外侧环绕的第一密封件(24)，所述气体活塞(3)借助所述第一密封件在所述壳体(2)上被密封地导向并且所述第一密封件密封所述气体室(5)。通过所述气体活塞(3)与阀座(21)的共同作用形成溢流阀(20)，经由所述溢流阀能够将气体从所述气体室(5)引出。在所述气体活塞(3)的外侧上构造环绕的第二密封件(25)，所述气体活塞(3)借助所述第二密封件在所述壳体(2)中同样被密封地导向，其中，所述气体活塞(3)至少区段地被低压气体室(9)包围，并且所述第二密封件(25)将所述低压气体室(9)与气体回流室(10)分开，其中，所述气体室(5)能通过所述溢流阀(20)与所述气体回流室(10)连接。本发明还涉及一种用于给内燃机供应气态燃料的系统，该系统具有中间箱(200)和这种气体压力调节器(1)。此外，在一种用于运行该系统的方法中存在回流存储器(300)，该回流存储器的压力在气体室(5)中的压力和气体箱(100)中的压力之间被调设。

摘要： 本发明涉及一种用于在连续运行式压力机（1）中生产材料板的方法和压力机，该连续运行式压力机将压料（16）压成材料板，其中，多个压力机框架（2）以基本上常规的支撑间隔设置在压力机（1）内，这些压力机框架连接压力机上横梁和压力机下横梁（14，15）并支承沿压力机（1）的纵向设置的上压板和下压板（3），设置至少一个上和/或下调整装置（12）以调节压板（3）与压力机框架（2）之间的挤压力和/或压力机间隙（13），以及两个环形钢带（10），这些环形钢带传递挤压力并将压料（16）拉过压力机（1），钢带经由驱动筒和转向筒（17，18）围绕压力机横梁（14，15）引导，并由压板（3）经由固定或共同回转的、以横向于钢带运行方向的轴线滚动的支撑元件来支撑。本发明的方法的特征在于，在压力机（1）的运行过程中，至少一个压板（3，5）至少部分地保持在夹紧位置，该夹紧位置通过与压板（3，5）有效连接的至少一个调整装置（12）来实现，并且在调整装置（12）中，至少两个相对作用的压力室加载有大于零的正压力。

摘要： 为了能量高效地驱动具有下驱动装置的压力机（1）而提出一种方法和一种压力机，其中：设置有布置在一下结构（3）中的驱动装置（2），实施一行程（H）、接收一模具上部件（1.2）的、带有一驱动系（2.1）的至少一个进行作用的拉杆（2.1.2）的挺杆滑块（1.1）；与布置在所述下结构（3）中的模具下部件（3.2）对应的模具上部件（1.2）加工或成形一工件（5）。所述驱动装置（2）由至少一个马达（2.1.1）和通过将一马达（2.1.1）与驱动系（2.1）连接的控制和调节装置（4）来运行。每个驱动系（2.1）可以由一自己的马达（2.1.1）来运行。在使用具有保持装置（3.3.1）的牵拉装置时，将所述牵拉装置与所述驱动系（2.1）在维持设置在所述下结构（3）中的竖井状空隙（3.3.2）的情况下借助于一能松开的旋转式或平移式作用连接，在对应的行程（H）的至少一个部分行程期间和变换中耦合或去耦合地运行。

摘要： 本发明涉及一种用于调节气态燃料的压力的气体压力调节器(1)，所述气体压力调节器具有壳体(2)，在所述壳体中布置有能纵向运动的气体活塞(3)，所述气体活塞限界气体室(5)并且限界能充注以工作液体的压力室(7)，其中，所述气体活塞(3)具有在其外侧环绕的第一密封件(24)，所述气体活塞(3)借助所述第一密封件在所述壳体(2)上被密封地导向并且所述第一密封件密封所述气体室(5)。通过所述气体活塞(3)与阀座(21)的共同作用形成溢流阀(20)，经由所述溢流阀能够将气体从所述气体室(5)引出。在所述气体活塞(3)的外侧上构造环绕的第二密封件(25)，所述气体活塞(3)借助所述第二密封件在所述壳体(2)中同样被密封地导向，其中，所述气体活塞(3)至少区段地被低压气体室(9)包围，并且所述第二密封件(25)将所述低压气体室(9)与气体回流室(10)分开，其中，所述气体室(5)能通过所述溢流阀(20)与所述气体回流室(10)连接。本发明还涉及一种用于给内燃机供应气态燃料的系统，该系统具有中间箱(200)和这种气体压力调节器(1)。此外，在一种用于运行该系统的方法中存在回流存储器(300)，该回流存储器的压力在气体室(5)中的压力和气体箱(100)中的压力之间被调设。

摘要： 本发明涉及一种用于定量确定与运行状态相关的实际变量、例如风机的压力增加的方法，其中与运行状态相关的实际变量是使用风机的已知体积流量或质量流量经由风机的旋转速度确定的。

摘要： 一种用于运行具有压力腔室(2)的压力波发生器(1)的方法，其中，压力波发生器(1)具有：封闭元件(9)，该封闭元件在关闭位置相对于出口(14)封闭压力腔室(2)，并在打开位置实现工作介质从压力腔室(2)中流出到出口(15)中；促动器，通过该促动器，封闭元件(9)可从关闭位置带到打开位置，并且尤其也可从打开位置带到关闭位置；该方法具有以下步骤的重复执行：以压力超过一百巴的气态工作介质填充压力腔室(2)；移动促动器，并由此沿打开方向移动封闭元件(9)，用于相对于出口(15)打开压力腔室(2)，并且在小于十五毫秒的排出时间段内，通过出口(15)从压力腔室(2)中排出处于压力下的工作介质。

摘要： 具有底驱动器的压力机(1)，具有：一个实施一行程(h)并且容纳至少一个上模(1.2)的滑块(1.1)；作用于滑块(1.1)上的拉杆(2.1.2)，所述拉杆与具有马达或伺服电机(2.1.1)的驱动装置(2)分别构成一个传动系(2.1.4)；一个布置在下部结构(3)上的下模(3.2)，具有上模(1.2)的滑块(1.1)作用于待加工的工件(5)。在加工工件(5)时利用开环和闭环控制装置(4)记录压力机(1)系统中的运行状态值，根据函数(公式(I))对其进行分析形成数据，并且将滑块的运动用于x，从而可按照工件(5)所需的力系以开环或闭环控制方式运行压力机(1)，使得作用力能够差异化地并且在较大的范围内起作用。

摘要： 具有底驱动器的压力机(1)，具有：一个实施一行程(h)并且容纳至少一个上模(1.2)的滑块(1.1)；作用于滑块(1.1)上的拉杆(2.1.2)，所述拉杆与具有马达或伺服电机(2.1.1)的驱动装置(2)分别构成一个传动系(2.1.4)；一个布置在下部结构(3)上的下模(3.2)，具有上模(1.2)的滑块(1.1)作用于待加工的工件(5)。在加工工件(5)时利用开环和闭环控制装置(4)记录压力机(1)系统中的运行状态值，根据函数(公式(I))对其进行分析形成数据，并且将滑块的运动用于x，从而可按照工件(5)所需的力系以开环或闭环控制方式运行压力机(1)，使得作用力能够差异化地并且在较大的范围内起作用。