过渡工况
过渡工况的相关文献在1990年到2022年内共计82篇,主要集中在能源与动力工程、公路运输、自动化技术、计算机技术
等领域,其中期刊论文69篇、会议论文9篇、专利文献26018篇;相关期刊43种,包括长沙理工大学学报(自然科学版)、车用发动机、内燃机工程等;
相关会议9种,包括中国内燃机学会第五届青年学术年会、2008中小型内燃机专业技术研讨会、第十四届全国大功率柴油机学术年会等;过渡工况的相关文献由178位作者贡献,包括吴义虎、侯志祥、宫唤春等。
过渡工况—发文量
专利文献>
论文:26018篇
占比:99.70%
总计:26096篇
过渡工况
-研究学者
- 吴义虎
- 侯志祥
- 宫唤春
- 申群太
- 汤志华
- 袁翔
- 刘志恩
- 华春蓉
- 安士杰
- 常汉宝
- 彭智峰
- 徐胜云
- 杨延相
- 蒋炎坤
- 邵利民
- 闫兵
- 顾维东
- 余卓平
- 刘元海
- 刘兴华
- 刘昌文
- 包俊江
- 姜晓光
- 孙立星
- 岳广照
- 张金会
- 文均
- 李聪
- 杨万里
- 杨鹏
- 汪上晓
- 汪培鸣
- 沈龙
- 熊璐
- 王东方
- 王兆静
- 王彦伟
- 蒋明钰
- 蔡文利
- 许明恒
- 贾继德
- 邓华
- 邓晰文
- 郑英
- 金中国
- 陈国华
- 陈韬
- 雷基林
- 麻龙刚
- G.Theolokatos
-
-
-
熊兴旺;
王明达;
李昂;
于津涛;
高俊华
-
-
摘要:
义一种以发动机转速为基准,利用互相关函数估算CO2、CO和NOx延时的方法.根据NRTC冷态循环试验数据,通过互相关函数法估算了稀释后CO2、CO和NOx延时,并与基于过渡工况估算延时的方法进行了对比.结果表明:由互相关函数法得到的CO2延时与过渡工况法得到的延时差异0.0s,互相关函数法的CO延时比过渡工况法的小0.6s,互相关函数法的NOx延时比过渡工况法的大1.6s.根据2种方法所得延时修正后的稀释前CO2和CO曲线差异较小,NOx曲线差异略大.
-
-
-
-
文均;
雷基林;
于跃;
王东方;
邓晰文;
李浙昆
-
-
摘要:
为了探究活塞顶面热状态变化规律,以某型增压中冷柴油机为试验对象,采用薄膜热电偶测温法和引线式传输系统对发动机过渡工况下活塞顶面测点瞬态温度场变化规律进行了试验测试研究,并对试验数据计算得到标定功率工况点和最大转矩工况点活塞顶面不同位置测点温度值.研究结果表明:在过渡工况下活塞温度场发生剧烈变化,其中冷启动过程活塞温度变化幅度最大,达到180°C;其次是急加速过程活塞温度变化幅度达到140°C.急减速工况下活塞各测点温度先迅速升高,约20 s时达到最大值,4个测点A、B、C、D分别为346、341、314、343°C,然后温度缓慢降低,约60 s后趋于稳定.在标定功率工况点,活塞顶面最高稳定温度为331°C,顶面各测点温差31°C;在最大转矩工况点,活塞顶面最高稳定温度为336°C,顶面各测点温差29°C.
-
-
余卓平;
史彪飞;
熊璐;
韩伟;
舒强
-
-
摘要:
在电动汽车复合制动过渡工况中,针对液压制动力与电机制动力配合不好造成的冲击度问题,提出了双闭环反馈和电机力修正的协调策略.其中双闭环反馈策略依靠电机力来补偿液压系统的液压力跟踪误差,电机力修正策略的作用是让电机在过渡工况下始终具有补偿能力.结合集成式电子液压制动系统(I-EHB)进行仿真及硬件在环试验,试验结果表明所提出的策略能大幅减小制动力切换时的冲击度,提高车辆制动舒适性.
-
-
文均12;
雷基林1;
于跃1;
王东方1;
邓晰文1;
李浙昆1
-
-
摘要:
为了探究活塞顶面热状态变化规律,以某型增压中冷柴油机为试验对象,采用薄膜热电偶测温法和引线式传输系统对发动机过渡工况下活塞顶面测点瞬态温度场变化规律进行了试验测试研究,并对试验数据计算得到标定功率工况点和最大转矩工况点活塞顶面不同位置测点温度值。研究结果表明:在过渡工况下活塞温度场发生剧烈变化,其中冷启动过程活塞温度变化幅度最大,达到180 °C;其次是急加速过程活塞温度变化幅度达到140 °C。急减速工况下活塞各测点温度先迅速升高,约20 s时达到最大值,4个测点A、B、C、D分别为346、341、314、343 °C,然后温度缓慢降低,约60 s后趋于稳定。在标定功率工况点,活塞顶面最高稳定温度为331 °C,顶面各测点温差31 °C;在最大转矩工况点,活塞顶面最高稳定温度为336 °C,顶面各测点温差29 °C。
-
-
雷基林;
王东方;
邓晰文;
辛千凡;
文均
-
-
摘要:
发动机活塞热疲劳失效主要有稳定工况下周期性热冲击导致的高周疲劳失效和在冷启动、急加速、急减速等过渡工况下热冲击引起的低周疲劳失效两种形式.为探究柴油机活塞在不同工况下活塞的热负荷变化情况,该文以一款非道路用高压共轨柴油机为研究对象,基于活塞顶面瞬态温度试验测试结果,采用热-机解耦方法建立了稳定工况及冷启动、急加速和急减速等过渡工况下的活塞热负荷有限元仿真计算模型,分析了发动机在稳定工况、冷启动、急加速和急减速过程中活塞的热负荷变化规律.研究结果表明:稳定工况下活塞的热负荷波动现象仅出现在活塞顶面、火力岸和第一环槽位置,且热负荷波动幅值随着距离活塞表面深度的增加而逐渐减小,温度波动深度范围为3 mm;活塞周期性瞬态热应力波动主要发生在活塞顶面,其他区域波动较小,热应力波动深度范围为5 mm,最大热应力波动幅值出现在燃烧室喉口区域,达到32.3MPa.过渡工况下活塞的热负荷变化较大,其中:冷启动过程中活塞的热应力出现跳跃性急剧升高,随后又快速降低的现象,活塞热负荷的变化幅度较大,温度、热应力和热应变分别达到200°C、42 MPa和0.3 mm;急加速过程中活塞温度场、热应力和热变形都急剧升高,虽然活塞的温度和热应变的变化量相对较小,为140°C和0.12 mm,但活塞燃烧室喉口热应力变化幅值达到93 MPa,易造成活塞热疲劳失效,从而对活塞可靠性和耐久性产生较大影响;急减速过程出现活塞各测点先短暂升高、后缓慢小幅度降低、并在200 s后趋于稳定的现象,急减速过程中活塞的温度、热应力和热应变的变化幅度均较小,最大变化量分别在30°C、10 MPa和0.02 mm以内.研究结果可为高强化柴油机铝合金活塞设计提供参考.
-
-
邵振国;
林坤杰;
陈锦植;
潘夏
-
-
摘要:
A Large number of monitoring data is conducive to harmonic modeling, so statistical indicators recorded by monitoring devices are utilized for modeling.However, the user's uncertain operational characteristics are not reflected in existing model and the accuracy of proposed harmonic user's model is also affected by it.On this basis, an analyzing method for typical modes of harmonic customers is proposed based on interval arithmetic.Firstly, the harmonic interval data is built based on different types of customer monitoring data, and clustering characteristics are concluded from interval data via the principal component analysis (PCA).Secondly, the partition of typical modes and elimination of transitional modes are realized based on affinity propagation (AP)clustering algorithm and outlier degree index respectively.Thirdly, the typical parameters for each typical mode are defined and calculated.The case study shows that the proposed method can recognize the uncertain information of harmonic in monitoring periods.It also offers the guidance for the access and management of harmonic customers.%大量监测数据有利于谐波建模, 但利用监测装置记录的统计型指标进行建模无法表征用户不确定的运行特性, 并影响所建立的谐波用户模型的精确度.因此, 提出一种基于区间运算的谐波典型工况分析方法:首先基于监测数据类型构造谐波区间数据, 并通过针对区间主成分分析 (PCA)方法提取聚类特征量, 然后分别基于仿射传播 (AP)聚类算法和离度指标划分谐波用户典型工况和剔除过渡工况, 最后定义和计算各个工况的典型参数.算例分析表明, 所提出的方法能够基于谐波用户监测时段内的不确定信息, 划分谐波用户典型工况, 可为谐波用户的接入和治理提供依据.
-
-
-
潘锁柱;
裴毅强;
原达;
李峂;
吴威龙
- 《中国内燃机学会第五届青年学术年会》
| 2011年
-
摘要:
采用DMS500快速颗粒取样分析仪和FHR500快速FID HC分析仪对一台排放达国Ⅲ的气道喷射汽油机进行了常温冷起动、冷态加减速和热态空载急减速等过渡工况颗粒物总数量和HC浓度排放特性的试验研究.结果表明:在常温冷起动工况下,汽油机排放出大量的颗粒物和HC,且颗粒物总数量和HC浓度在起动过程中先后均出现了较高峰值.冷态加减速工况下,汽油机排气颗粒物总数量和HC浓度均出现两个峰值,前一峰值较高,后一峰值较低,且转速越高前一峰值越高.热态空载急减速工况下,汽油机排气颗粒物总数量和HC浓度均呈增加趋势,且其增加趋势与发动机减速断油控制密切相关.
-
-
- 《2008中小型内燃机专业技术研讨会》
| 2008年
-
摘要:
针对LPG电喷发动机过渡工况空燃比难于精确控制的特点,提出了一种将改进Elman神经网络和常规PI控制算法相结合的空燃比控制方法.其中Elman神经网络用于实现无传输延迟空燃比信号的预测,常规PI控制器利用预测信号实现过渡工况下空燃比的实时反馈控制.为验证控制算法的有效性,建立了基于GT-Power/Simulink的LPG电喷发动机空燃比仿真控制平台.仿真结果表明该控制方法具有较强的自适应功能,能将过渡工况空燃比的控制误差保持在±5%之内.
-
-
华春蓉;
闫兵;
麻龙刚;
许明恒;
汤志华
- 《第十四届全国大功率柴油机学术年会》
| 2005年
-
摘要:
本文针对内燃机过渡工况的扭振信号中确实存在趋势项的问题,提出了一种去除过渡工况中趋势项的方法,以提高内燃机轴系扭振幅频特性分析精度.利用过渡工况下扭振信号的各简谐成分实部和虚部等于该转速下稳定工况扭振信号各简谐成分实部和虚部与趋势项各简谐成分实部和虚部线性叠加的性质,可通过消去趋势项得到该转速下稳态工况的各简谐成分准确幅值.通过仿真和实验研究,不仅验证了所提方法的实用性,并且发现过渡工况中的趋势项具有对0.5、1.0等低简谐成分幅值影响最大,而对中、高简谐成分幅值影响相对较小的性质.
-
-
-
刘志恩;
蒋炎坤;
杨万里;
彭智峰
- 《中国内燃机学会第六届学术年会》
| 2002年
-
摘要:
通过对风冷汽油机起动、突加和突减负荷三种过渡工况下缸盖的测度测量,获得过渡工况下缸盖温度变化曲线.在实验研究的基础上,通过对稳态温度场的计算获得缸盖各表面的边界条件,由此建立有限元三维不稳定传热计算模型.并以一过渡工况的温度变化为例进行模拟计算,结果较好,为进一步研究非稳态热负荷提供了依据.
-
-
-
程勇;
史绍熙
- 《2000年中国博士后学术大会》
| 2000年
-
摘要:
本文开发了一种新型的内燃机瞬态热力参数采集与分析系统,该系统能对四路模拟量同时转换,消除了通道时差;采集系统配有瞬时转速采集卡,并具有对过渡工况进行数据采集及分析的能力.该系统的软件是Windows应用环境下的一个开放型软件包,软件更新、功能扩充非常方便.
-
-
-