边裂

摘要： 在400°C初始温度下,将AZ31镁合金置于衬板模具上进行热轧实验。根据MAS轧制理论和交叉轧制工艺,实现镁合金边部和中部区域的不同压下量轧制,分析分区域控制压下率轧制对镁合金边裂和组织梯度的影响。结果表明,这种轧制方法使轧件的最大边缘裂纹深度减小了56.85%,并且板带边部的基面织构呈现弱化的趋势,其基面织构强度从普通平轧时的23.97下降到17.48。沿RD方向从板带边部到中部呈现出一定的组织梯度,反映了轧板的不均匀变形。这种轧制方法适用于如手机壳等需要进行边部大压下量的金属模具的加工过程,并为镁合金板带的变厚度轧制过程提供了理论依据。

摘要： 轻质高铝双相钢相较于普通DP钢具有密度低、延伸率高和折弯性好等优点,逐渐被应用于汽车制造领域。但由于高铝钢成分组成原因,包晶反应及钢渣反应剧烈,铸坯表面容易出现凹陷、纵裂、边裂等缺陷,邯郸钢铁公司生产高铝钢过程中,板坯窄边边裂的深度和出现频次大于其他钢种表面缺陷。本文对高铝钢板坯窄边裂纹分布特征、显微形貌的进行了研究,确定了铸坯严重边裂的成因,并提出了优化改进措施。通过连铸保护渣成分的优化以及连铸工艺的调整等措施,有效的改善了高铝钢铸坯边裂的深度和发生频次。

摘要： 影响高牌号无取向硅钢冷轧生产稳定性的主要因素是轧后边裂造成断带。造成冷轧后边裂的因素很多,主要研究常化工艺、切边质量及冷轧工艺对边裂产生的影响。针对性采取措施进行工艺优化,冷轧后边裂产生率大幅下降。

摘要： 针对30Cr13边裂缺陷样品进行分析,发现开裂的根本原因是组织中存在碳化物偏析。对热轧板碳化物偏析、铸坯低倍检测和金相检测结果、电磁搅拌电流等进行分析,发现造成碳化物偏析的主要原因是电磁搅拌工艺参数不当,电磁搅拌电流降低至250 A后碳化物偏析现象得到了明显改善。

摘要： 介绍了鞍钢联众(广州)不锈钢有限公司2507超级双相不锈钢的研制过程。通过化学成分设计;炼钢工序控氮、去夹杂;加热工序避免温降过大;高温轧制;快速冷却;酸洗固溶温度控制在1140~1160°C等措施,所生产的2507双相不锈钢铁素体分布均匀,无边裂和表面起皮缺陷,且机械性能满足ASTM A240要求,可实现批量生产。

摘要： 汽车用超高强度双相钢CR550/980DP冷轧边裂问题,严重影响热轧/冷轧工序界面生产顺行,易造成冷轧机架间及连退炉内断带事故,成为超高强度双相钢生产的难题。基于高温热塑性曲线和热轧动态CCT曲线,采用对显微组织、力学性能、裂纹扩展分析等手段明确冷轧边裂产生原因。试验结果分别指出,精轧阶段带钢横向温度分布不均匀、边部温降大,导致在第Ⅲ脆性区轧制;同时,受Nb作用再结晶温度提高,边部低温区为未再结晶区轧制;当应变量超过塑性极限、轧制力超过边部热强度时,形成热轧卷边裂。边部形成细小弥散的铁素体(F)和马氏体(M)两相组织,不协调应变将导致F/M相界面产生应力集中而形成裂纹;裂纹以微孔聚集方式进行扩展,形成热轧卷无边裂-冷轧边裂现象。通过投用边部加热器和优化初轧定宽量、精轧入口温度、精轧机架间冷却水、终轧温度、卷取温度等措施,实现热轧卷边部质量改善、解决边裂问题。

摘要： 本文对Q195冷轧基料用途卷板经冷轧后存在边裂现象进行了分析。经过现场调查及金相检测,认为冷轧后边裂主要原因为热轧原带边部存在表层粗晶及全厚度混晶,混晶组织在后续冷轧中与基体组织的塑性存在差异,容易在变形过程中出现开裂现象。通过减少机架间冷却水及防剥落水使用数量,可控制边部粗晶范围及全厚度混晶范围。

摘要： 文章详细解析了DP1200钢轧后边裂缺陷的形貌与特性,分析了该缺陷产生的原因及机理。结果表明热轧伴随着冷却,尤其在精轧后带钢变薄,边部温降大,冷速过快造成晶粒细小,形成部分贝氏体、马氏体等有害组织,而且在带钢头尾50m区间内出现率高,所以在冷轧过程中边部塑性降低产生边裂。热轧产线通过控制板坏入炉温度均匀性与边部凸形,利用中间坏边部升温、头尾升温的方式,极大程度的改善了热轧组织形态、降低了边裂。

摘要： 针对邯钢邯宝炼钢厂2号连铸机生产的Q245R、HZ380Cl和HZ400Cl等包晶钢板坯内弧角部持续出现大量纵向裂纹的情况,通过分析板坯边裂缺陷,找出结晶器造成板坯边裂缺陷的主要原因,通过工艺优化和设备状态在线使用监测,使缺陷得到有效控制。

摘要： 45号中碳结构钢板边部裂纹属于常见表面缺陷,对钢板的成材率和效益有直接影响。通过取缺陷试样进行金相分析,发现钢板表面裂纹区域氧化圆点密布、氧化特征明显,确定其铸坯进入加热炉之前已经存在裂纹,而进一步取铸坯缺陷试样分析可知,裂纹在连铸高温阶段已经出现,即起源于结晶器内,针对结晶器一冷水、保护渣等进行了优化改进并持续实施,使边裂缺陷下降至1%以内,验证了分析结果的可信和措施的有效性。

摘要： 对薄板坯连铸连轧边裂缺陷形成的原因进行了分析，指出连铸过程操作参数控制不合理及钢水成分控制是产生该缺陷的主要因素；在理论及实践的基础上提出了治理薄板坯连铸连轧边裂缺陷的措施，取得了较好的效果。

摘要： 通过对含铌钢边裂进行系统研究,铸坯在二冷区矫直时温度处于低塑性区域是铸坯角部横裂纹产生的主要原因。通过优化含铌钢酸溶铝与氮含量,以及对连铸二冷工艺优化,提高铸坯边部温度等措施,有效的控制了边裂的产生。

摘要： 采用宏观检验、金相检验及扫描电镜能谱分析等方法,对出现边裂的带钢卷进行解剖分析.结果表明铸坯存在原始表面裂纹、表面针孔等缺陷是产生边裂的主要原因.

摘要： 通过大量的生产试验与数据,证明了钢中残余元素特别是Cu含量是引起热轧薄板边裂的主要原因.调整钢水成分、控制薄板坯在均热炉的进出温度与时间可以消除或减轻边裂.

摘要： 边裂是热轧板生产中比较容易出现的一种缺陷,并对钢板的表面质量带来极大影响.rn 本文对在热轧钢板中常见的几种边部裂纹缺陷进行了详细的分析,认为几种裂纹均是由于铸坯缺陷引起的.为了深入探讨铸坯缺陷的遗传规律,通过在试样上的制造人工缺陷,利用试验轧机进行模拟轧制.分析了铸坯角部横梁和气孔对钢板表面质量的影响.

摘要： 本文介绍了含Nb钢生产过程中边部横向裂纹和纵向裂纹的成因及防止措施，通降低二冷区冷却强度、保证成品钢中Ti>0.015％、加强脱氧等手段，基本解决了含Nb生产过程中的边部裂纹问题。

摘要： 通过对加热时间与Q345B热轧卷板裂边率的关系研究分析，找到Q345B产品边裂的主要因素，使莱钢Q345B产品的裂边率由6.774％降至0.124％。

摘要： 本发明公开了裂断装置、裂断刀往裂断装置的安装方法、及裂断刀用匣，其提供了一种能够容易且确实地进行裂断刀的安装的裂断装置。该裂断装置，通过使裂断刀抵接于脆性材料基板而对该脆性材料基板进行裂断，其具备在固定保持有裂断刀的状态下可相对于裂断装置装卸自如的裂断刀用匣，并通过将固定保持有裂断刀的裂断刀用匣安装在装置的被安装部而使裂断刀成为安装状态。能够容易且确实地进行裂断刀的安装。

摘要： 本发明涉及一种易裂性收缩薄膜，其含有60～85质量份尼龙6(以下称为Ny6)和15～40质量份己二酰间苯二甲胺(以下称为MXD6)(两者总计100质量份)作为原料，该原料包含含有60～85质量份Ny6和15～40质量份MXD6的初始原料、以及将Ny6和MXD6熔融混炼使MXD6的熔点为233～238°C的热经历品，该热经历品的含量基于上述原料总量为5～40质量％，在将该易裂性收缩薄膜在95°C的热水中保持30分钟的情况下，该薄膜的收缩率为3～20％。

摘要： 本发明公开了一种液氮预裂后接氮气压裂的页岩无水压裂方法，属页岩气藏压裂技术领域。先利用液氮对预定作业页岩气层段钻孔周围进行循环冷冲击，使储层产生初始损伤裂纹；液氮冷冲击过程中发生汽化膨胀生成氮气将氮气存储于储气罐内备用作为后置压裂液。低温冷却阶段完成后，氮气通过增压装置转化为高压氮气压裂液注入已经产生初始损伤的页岩中，对目标页岩气藏进行焖井作业，待压力趋于平稳后，开始排放氮气。利用液氮极强的流动性和低温损伤特性诱发初始损伤裂纹的产生，再利用氮气穿透力强的特点对页岩气藏的裂隙进行扩展，构造复杂的裂隙网络，解决了水基压裂液造成的环境问题和开采过程中的水锁问题。

摘要： 设在墙板上的一种防裂带槽和制作该防裂带槽的模框及设有该防裂带槽的墙板的安装方法。本发明公开了设在墙板上的一种防裂带槽，该防裂带槽为设在墙板板面各边缘上的缺口，该缺口的内角小于90度，深度与所粘贴防裂带的厚度等同。本发明的有益效果是：该防裂带槽能够实现防裂带条与防裂带槽不分离，不脱落，并且制做方法和施工方法都简单。

摘要： 本发明涉及压裂液组合物、压裂液的制备方法、压裂液和压裂方法。本发明的压裂液组合物包括液态二氧化碳基液和压裂液助剂，压裂液助剂包括聚甲基丙烯酸十二烷基酯和聚合硫酸铁。本发明的压裂液制备方法包括：将压裂液组合物中的聚甲基丙烯酸十二烷基酯、聚合硫酸铁以及液态二氧化碳基液混合。本发明的压裂液由上述压裂液组合物制备而成。本发明的压裂方法包括以下步骤：向地层注入通过本发明方法制备的压裂液；以及向地层注入该压裂液和支撑剂的混合物。采用本发明的压裂液组合物可以制备得到具有良好粘弹性的压裂液，大大改善了压裂液的携砂效果，使得液态二氧化碳压裂液具有优异的耐温耐剪切性能。

摘要： 本发明公开了裂断装置、裂断刀往裂断装置的安装方法、及裂断刀用匣，其提供了一种能够容易且确实地进行裂断刀的安装的裂断装置。该裂断装置，通过使裂断刀抵接于脆性材料基板而对该脆性材料基板进行裂断，其具备在固定保持有裂断刀的状态下可相对于裂断装置装卸自如的裂断刀用匣，并通过将固定保持有裂断刀的裂断刀用匣安装在装置的被安装部而使裂断刀成为安装状态。能够容易且确实地进行裂断刀的安装。

摘要： 本发明涉及一种易裂性收缩薄膜，其含有60～85质量份尼龙6(以下称为Ny6)和15～40质量份己二酰间苯二胺(以下称为MXD6)(两者总计100质量份)作为原料，该原料包含含有60～85质量份Ny6和15～40质量份MXD6的初始原料、以及将Ny6和MXD6熔融混炼使MXD6的熔点为233～238°C的热经历品，该热经历品的含量基于上述原料总量为5～40质量％，在将该易裂性收缩薄膜在95°C的热水中保持30分钟的情况下，该薄膜的收缩率为3～20％。

摘要： 本公开提供了一种压裂工具、压裂工艺管柱和水平井压裂施工方法，属于油气开采领域。该压裂工具包括上接头、中心管、下接头、喷砂管体、第一锚定胶筒、第二锚定胶筒、密封胶筒；上接头位于中心管的一端；下接头位于中心管的另一端；喷砂管体的管壁上具有外喷砂孔，喷砂管体套设在中心管外；第一锚定胶筒和第二锚定胶筒套设在中心管外；第一锚定胶筒外和第二锚定胶筒外分别套设有密封胶筒。向中心管中泵入液体，第一锚定胶筒和第二锚定胶筒向外扩张，抵在井壁上完成坐封，密封胶筒在第一锚定胶筒和第二锚定胶筒扩张后，与井壁相贴形成密封，这样就可以通过喷砂管体上与内喷砂孔相通的外喷砂孔进行压裂。

摘要： 本发明公开了一种液氮致裂装置及施工方法和具有致裂装置的致裂系统，包括：储氮罐(110)；阀门(120)，与储氮罐(110)相连通；液氮注射管(130)，其一端与所述阀门(120)相连通，另一端延伸至煤体(200)中；感测组件(140)，其配置为感测所述煤体(200)的应变信号；计算机(160)，其一端与阀门(120)相耦接，另一端与感测组件(140)相耦接，并配置为从所述感测组件(140)接收所述应变信号，并基于所述应变信号调节所述阀门(120)的流量。该液氮致裂装置100能够保证煤层得到足够致裂的同时尽可能节约液氮的使用量，达到环保节能的目的，而且该致裂装置监测灵敏度高，调节准确。

摘要： 本发明公开了一种用于型材开采的膨胀裂岩装置壳体、膨胀裂岩装置及膨胀裂岩方法，包括点火头、脚线和两端贯通形成开口的膨胀壳，所述膨胀壳内壁向外壁的方向凹陷形成有刻槽，所述刻槽的长度方向从所述膨胀壳的一端指向所述膨胀壳的另一端，两所述开口上分别设有用于密封开口的密封盖，在所述膨胀壳内两所述密封盖之间形成用于收容产气药的收容空间，所述脚线的一端位于收容空间内且连接有所述点火头，所述脚线的另一端贯穿任意一密封盖伸出到膨胀壳外且用于连接起爆器。通过上述结构之间的相互配合，提高了膨胀剂开采方式的开采精度。