边坡安全系数

摘要： 边坡降雨入渗过程是典型的非饱和流固耦合问题,对不同降雨时长下的边坡进行稳定性分析对安全施工具有重要意义。本文以浙江河堤边坡为例,基于强度折减法和饱和非饱和流固耦合理论,模拟分析了不同降雨时长下,边坡的变形位移以及安全系数。此外还对比分析了不同降雨时长下,土坡加固前后边坡安全系数的变化,桩土之间的应力关系,以及抗滑桩对边坡塑性区的贯通以及稳定性的影响。结果表明,边坡的安全系数与降雨时间呈负相关,随着降雨时间的持续增长,加固后的边坡,其安全系数同样降低,但安全系数明显高于未加固时的边坡,抗滑桩对上部土体向下的滑动变形起到了阻止作用。

摘要： 以昔格达土公路边坡稳定性为研究对象,分析降雨强度取78 mm/h,降雨历时分别为12 h、24 h、36 h、60 h、72 h 5种工况下的边坡渗流场及稳定性情况。研究结果表明:强降雨对于边坡的稳定性会产生不利影响,尤其是在坡体内部孔隙水压力的变化以及安全系数的变化方面,随着降雨时间的增长,边坡孔隙水压力逐渐增大,边坡的安全系数也逐渐降低。

摘要： 遂广高速公路路堑深挖半年后出现变形、垮塌,危及高速公路的建设进度.采取现场勘察、G PS监测以及钻孔取样等措施,对该滑坡特征及成因进行分析.结果显示,滑坡体变形是由岩层层面、两组近直交节理裂隙及前缘软弱夹层共同作用所致,滑体在后缘静水压力作用下易往临空面发生滑移.进行相关土工试验及反算获得岩土体强度参数,分别计算天然及暴雨工况下滑坡体的推力与安全系数,推荐使用暴雨工况下的安全系数进行相关设计,为相关工程提供依据.

摘要： 标准装配化的中小跨径山区公路梁式桥周期短、地形适应性强、经济效应显著,在我国山区应用广泛,但由于路线的固定、上部结构的装配标准化和山区地形的沟壑纵横,导致诸多桥梁桩址不可避免立于陡崖等不良地形之上,桩-土作用复杂、边坡稳定性问题敏感,合理的桩身临坡距离能够保证边坡稳定性和桩基施工工程中的安全性.针对陡崖坡段边坡稳定性问题,笔者利用ABAQUS建立非线性有限元模型,采用强度折减法以桩身至桩前临坡距离为参数进行了不同临坡距对边坡稳定性、土体位移和桩土接触状态的影响特征分析.研究结果表明:高陡边坡属于天然不利地段,边坡安全系数小于1,潜在滑动面形状较陡且位置在坡脚之上;随着桩基临坡距的增大,极限状态下边坡土体的整体位移和桩前土体的脱开范围先变小后趋于不变,考虑临坡距对边坡稳定性、位移和桩土接触状态的影响,建议陡坡坡顶桩基临坡距离应不小于10 m.

摘要： 为合理分析边坡稳定性并对失稳边坡进行有效治理,以红沙泉露天煤矿老外排土场为工程背景,结合边坡地质条件和岩石力学参数,基于极限平衡理论运用Geo-studio软件和数值模拟软件FLAC3D分析边坡的滑坡模式、应力状态和位移情况,并对研究边坡进行治理.研究结果表明:边坡的滑坡模式为圆弧形滑动,剖面安全系数为0.865,最大位移为3.94 m,2种分析结果表明边坡是极不稳定的;对于边坡采用毛石混凝土挡土墙的方式进行支护,经验算治理后的边坡满足稳定性要求.

摘要： 某水电站近坝库区4个边坡出现了明显滑动,研究采用M-P条分法分析其中较严重的某处边坡的稳定性,并推导安全系数F的表达式.通过Matlab迭代计算出该边坡3个剖面的安全系数,结果表明该边坡在自然含水和饱水的状态下会发生失稳现象.文章结合不同安全系数下各个剖面所需的加固力,提出了抗滑桩治理的初步防范措施.

摘要： 某水电站近坝库区4个边坡出现了明显滑动,研究采用M-P条分法分析其中较严重的某处边坡的稳定性,并推导安全系数F的表达式。通过Matlab迭代计算出该边坡3个剖面的安全系数,结果表明该边坡在自然含水和饱水的状态下会发生失稳现象。文章结合不同安全系数下各个剖面所需的加固力,提出了抗滑桩治理的初步防范措施。

摘要： 岩质边坡稳定性与岩石强度参数与坡体结构参数等因素密切相关,考虑岩石重度、弹性模量、泊松比、粘聚力、内摩擦角以及坡角、坡高等影响因素,基于量纲分析原理建立边坡稳定性分析模型.主要研究内容包括:通过正交试验方法确立多种力学参数组合形式,建立数值分析模型得到不同工况下边坡的安全系数及其变化规律,基于量纲分析法得到影响边坡安全系数的无量纲量,根据πT定理建立岩石力学参数与安全系数之间的数学模型.

摘要： 假定滑面正应力分布为含有待定参数的修正函数.根据爆破地震动荷载作用下边坡的力和力矩平衡方程,推导出爆破地震动荷载方向及强度与边坡安全系数的关系,并通过工程实例验证计算方法的可行性.研究结果表明:相同荷载强度下,爆破地震动荷载最危险作用方向为180°,此方向边坡安全系数最小;当爆破地震动荷载方向与水平轴正方向夹角为0°～ 180°时,边坡安全系数逐渐减小;当爆破地震动荷载方向与水平轴正方向夹角为180°～ 360°时,边坡安全系数逐渐增大;当爆破地震动荷载方向与水平轴正方向夹角为0°～ 90°或270°～360°时,随着爆破地震动强度的增加,安全系数逐渐增加;当爆破地震动荷载方向与水平轴正方向夹角为90°～270°时,随着爆破地震动强度的增加,安全系数逐渐减小.

摘要： 以某开采铁矿为研究对象,基于有限元分析法,进行了矿山边坡自动数值建模与分析研究,并对边坡的力学特性进行了分析,综合各单元的平衡方程得到了有限元模型的整体平衡方程.采用实例验证的方式,选取了模型参数敏感性和安全系数2个指标,分别验证了所研究方法的性能,结果表明,本方法具有一定可行性和实际应用价值,为岩土工程研究提供了参考依据.

摘要： 采用西安理工大学研发的EFES3D程序，运用等价粘弹性模型的三维有效应力有限元法，对河南洛南西板岔沟尾矿坝进行了地震永久残余变形、液化分析和边坡稳定分析，求得残余变形、孔压水平分布场和边坡安全系数。计算得到的坝坡的静力稳定最小的安全系数Fs为1.9，地震反应结束时的动力边坡稳定安全系数为1.19。计算结果表明西板岔沟尾矿坝在静力状态及动力作用下都是稳定的。

摘要： 本文在自行研制的非连续变形分析(Discontinuous Deformation Analysis-DDA)程序中实现了自动强度折减法以模拟边坡的稳定性和安全系数.通过锦屏高边坡和某重力坝深层滑动的计算分析以及与刚体极限平衡法和有限元方法的比较研究可以看出,强度折减DDA法可以较高精度求出岩石高边坡的安全系数,但求得的重力坝深层抗滑稳定安全系数要低于刚体极限平衡法的结果.基于强度折减技术的DDA与FEM的耦合方法,可以较准确地求出重力坝深层抗滑稳定安全系数.

摘要： 本文在自行研制的非连续变形分析(Discontinuous Deformation Analysis-DDA)程序中实现了自动强度折减法以模拟边坡的稳定性和安全系数.通过锦屏高边坡和某重力坝深层滑动的计算分析以及与刚体极限平衡法和有限元方法的比较研究可以看出,强度折减DDA法可以较高精度求出岩石高边坡的安全系数,但求得的重力坝深层抗滑稳定安全系数要低于刚体极限平衡法的结果.基于强度折减技术的DDA与FEM的耦合方法,可以较准确地求出重力坝深层抗滑稳定安全系数.

摘要： 本文在自行研制的非连续变形分析(Discontinuous Deformation Analysis-DDA)程序中实现了自动强度折减法以模拟边坡的稳定性和安全系数.通过锦屏高边坡和某重力坝深层滑动的计算分析以及与刚体极限平衡法和有限元方法的比较研究可以看出,强度折减DDA法可以较高精度求出岩石高边坡的安全系数,但求得的重力坝深层抗滑稳定安全系数要低于刚体极限平衡法的结果.基于强度折减技术的DDA与FEM的耦合方法,可以较准确地求出重力坝深层抗滑稳定安全系数.

摘要： 本文在自行研制的非连续变形分析(Discontinuous Deformation Analysis-DDA)程序中实现了自动强度折减法以模拟边坡的稳定性和安全系数.通过锦屏高边坡和某重力坝深层滑动的计算分析以及与刚体极限平衡法和有限元方法的比较研究可以看出,强度折减DDA法可以较高精度求出岩石高边坡的安全系数,但求得的重力坝深层抗滑稳定安全系数要低于刚体极限平衡法的结果.基于强度折减技术的DDA与FEM的耦合方法,可以较准确地求出重力坝深层抗滑稳定安全系数.

摘要： 石榴树包滑坡是黄蜡石滑坡的组成部分.利用基于位移控制技术的有限元法对滑坡机制进行了分析,展示了Katona接触单元在模拟滑面时的应用.作为对比,还设置了另一计算方案,在此方案中,将整个滑体的力学参数都取为滑带的力学参数,同时,将滑体和基岩之间的界面作为普通的岩性分界面.计算结果表明,两种不同的连接形式的安全系数相近,但失稳机制却不同,从而证实了边坡的稳定性是由滑带的性状控制的.对于常规有限元法所求得的安全系数与经典的极限平衡法的安全系数之间存在较大差异的原因也进行了分析.

摘要： 石榴树包滑坡是黄蜡石滑坡的组成部分.利用基于位移控制技术的有限元法对滑坡机制进行了分析,展示了Katona接触单元在模拟滑面时的应用.作为对比,还设置了另一计算方案,在此方案中,将整个滑体的力学参数都取为滑带的力学参数,同时,将滑体和基岩之间的界面作为普通的岩性分界面.计算结果表明,两种不同的连接形式的安全系数相近,但失稳机制却不同,从而证实了边坡的稳定性是由滑带的性状控制的.对于常规有限元法所求得的安全系数与经典的极限平衡法的安全系数之间存在较大差异的原因也进行了分析.

摘要： 石榴树包滑坡是黄蜡石滑坡的组成部分.利用基于位移控制技术的有限元法对滑坡机制进行了分析,展示了Katona接触单元在模拟滑面时的应用.作为对比,还设置了另一计算方案,在此方案中,将整个滑体的力学参数都取为滑带的力学参数,同时,将滑体和基岩之间的界面作为普通的岩性分界面.计算结果表明,两种不同的连接形式的安全系数相近,但失稳机制却不同,从而证实了边坡的稳定性是由滑带的性状控制的.对于常规有限元法所求得的安全系数与经典的极限平衡法的安全系数之间存在较大差异的原因也进行了分析.

摘要： 石榴树包滑坡是黄蜡石滑坡的组成部分.利用基于位移控制技术的有限元法对滑坡机制进行了分析,展示了Katona接触单元在模拟滑面时的应用.作为对比,还设置了另一计算方案,在此方案中,将整个滑体的力学参数都取为滑带的力学参数,同时,将滑体和基岩之间的界面作为普通的岩性分界面.计算结果表明,两种不同的连接形式的安全系数相近,但失稳机制却不同,从而证实了边坡的稳定性是由滑带的性状控制的.对于常规有限元法所求得的安全系数与经典的极限平衡法的安全系数之间存在较大差异的原因也进行了分析.

摘要： 一种大型露天矿山边坡最大设计安全系数取值方法，根据边坡工程地质调查结果，比较边坡稳定状态和基于边坡稳定性分级分析和岩体结构面精细取值确定的边坡稳定系数的差异性，进而确定边坡稳定系数系统误差δs；计算边坡稳定性评价的静态误差δ1：大型露天矿山服务期限、重要性程度不同，按评价期计算边坡稳定系数时，将随着矿山服务期限与矿山类别及工程等级的不同而不同，产生设计误差δ2s：计算得到矿山边坡最大设计安全系数。本发明在分析稳定系数精度与稳定系数误差的基础上，立足于边坡长期设计安全系数基础上，考虑矿山类别及工程等级(重要性)，显著提高了大型露天矿山边坡设计安全系数取值的可靠性。

摘要： 本申请涉及测定岩质边坡稳定安全系数的模型试验装置，包括岩质边坡模型以及安装座，安装座安装有转动组件，转动组件上安装有放置件，转动组件带动放置件转动，放置件上安装有检测组件，检测组件与转动组件电连接，放置件一侧固定连接有转杆，安装座上安装有固定杆，安装座上安装有连接轴，连接轴穿插在固定杆以及转杆上，连接轴上安装有角度测量组件。本申请具有调整检测组件位置从而对岩质边坡模型进行检测，转动组件带动放置件与转杆转动，转杆带动连接轴转动，当岩质边坡模型出现失稳时，检测组件发出信号，转动组件关闭，操作者读取角度测量组件上的数值，从而计算出岩质边坡稳定安全系数，提高岩质边坡稳定安全系数测定的精准度的效果。

摘要： 一种大型露天矿山边坡服务期动态设计安全系数取值方法，根据边坡工程地质调查结果，比较边坡稳定状态和基于边坡稳定性分级分析和岩体结构面精细取值确定的边坡稳定系数的差异性，确定边坡稳定系数系统误差δs；根据求解得到传统方法所的边坡稳定系数ki，计算边坡的稳定系数k0以及边坡稳定系数系统误差δs，计算边坡稳定性评价的静态误差δ1；大型露天矿山服务期限不同，按评价期获取的计算参数进行边坡稳定计算将随着矿山服务期限的不同而产生不同的误差δ2，长期动态误差δ2通过近期静态误差δ1确定；采取66％和95％作为置信度，分别得到边坡服务期动态设计安全系数。本发明有效定量确定大型露天矿山边坡服务期动态设计安全系数。

摘要： 本发明公开了基于“随机安全系数”的火灾安全系数计算方法及系统，建立随机安全系数指数体系：定义随机安全系数，确定随机安全系数与失效概率的关系及随机安全系数与安全系数之间的关系；根据建立的随机安全系数指数体系辨识可能的火灾场景及其发生概率的计算；根据火灾场景及其发生概率确定火灾场景目标失效概率；火灾场景及其发生概率、火灾场景目标失效概率的基础上计算火灾安全系数。本发明改进了传统安全系数的概念，定义随机安全系数的概念，将火灾安全设计的安全系数与目标失效概率相对应，得到确定的失效概率，避免设计的二值化结果。

摘要： 本申请涉及测定岩质边坡稳定安全系数的模型试验装置，包括岩质边坡模型以及安装座，安装座安装有转动组件，转动组件上安装有放置件，转动组件带动放置件转动，放置件上安装有检测组件，检测组件与转动组件电连接，放置件一侧固定连接有转杆，安装座上安装有固定杆，安装座上安装有连接轴，连接轴穿插在固定杆以及转杆上，连接轴上安装有角度测量组件。本申请具有调整检测组件位置从而对岩质边坡模型进行检测，转动组件带动放置件与转杆转动，转杆带动连接轴转动，当岩质边坡模型出现失稳时，检测组件发出信号，转动组件关闭，操作者读取角度测量组件上的数值，从而计算出岩质边坡稳定安全系数，提高岩质边坡稳定安全系数测定的精准度的效果。

摘要： 本发明公开了一种基于土质边坡强度折减法的安全系数确定方法，包括以下步骤：S1：采集土质边坡的强度参数，并计算其最大边坡位移和最大边坡应变；S2：根据边坡的最大边坡位移和最大边坡应变，确定土质边坡的安全系数。本发明克服了以往强度折减法计算不准确且误差较大的缺点，以最大剪切应变达到15％～20％作为判定土质边坡的失稳指标，可以通过监测边坡土体的失稳指标来预防和预报边坡失稳破坏。

摘要： 本发明公开了一种针对锁固段结构的边坡安全系数计算方法，包括将待分析的锁固段岩体边坡划分为若干岩块；计算得到岩质块体的内能耗散、锁固段所积累的最大弹性应变能和锁固段的变形速率和内能耗散功率；将虚速度和内能耗散、最大弹性应变能、变形速率和内能耗散功率进行联立求解；计算得到针对锁固段结构的边坡安全系数。本发明还公开了一种包括所述针对锁固段结构的边坡安全系数计算方法的失稳判断方法。本发明方法能够针对锁固段结构的边坡安全系数进行计算并进行失稳判断，而且可靠性高、实用性好且稳定有效。

摘要： 本发明公开了一种任意尺度边坡等精度安全系数计算方法，包括获取边坡安全系数理论值；计算目标误差下的边坡安全系数相对值；计算得到网格高度；改变计算模型的边坡高度，重复上述步骤得到任意边坡高度下目标误差下进行边坡稳定性分析的相对坡高比；改变计算模型的边坡角度，重复上述步骤得到任意边坡角度下目标误差下进行边坡稳定性分析的相对坡高比；根据相对坡高比数据计算得到任意尺度边坡等精度安全系数。本发明还公开了包括所述任意尺度边坡等精度安全系数计算方法的网格划分方法。本发明能够从理论上准确计算边坡安全系数，还可以实现多尺度边坡稳定性等精度分析，方法简单，易于操作，可靠性高、实用性好且简单易行。

摘要： 本发明公开了一种坡面受拉力作用的球冠形边坡安全系数计算方法，首先根据勘察报告提供的球冠形边坡剖面图，选取球冠形边坡的覆土厚度最厚的剖面作为最不利剖面；然后沿中心线旋转最不利剖面建立三维数值模型，施加任意方向的拉应力荷载；最后采用强度折减法计算球冠形边坡的安全系数FOS，本方法通过建立三维数值模型，相较于传统极限平衡法在计算球冠形边坡安全系数时可以考虑到拱的效应，同时也可以考虑坡面拉力的作用，计算结果的可靠度大大提高。

摘要： 本发明公开了一种考虑粘聚力与内摩擦角贡献度的边坡安全系数计算方法，该计算方法描述了粘聚力与内摩擦角对边坡稳定性的影响程度及影响机理，形式简单、物理意义明确，该方法得到的稳定性计算结果与已有方法的计算结果具有相当高的吻合度，证明了所提出的双折减边坡综合安全系数定义方法的合理性和准确性，能够有效地解决现有双折减边坡综合安全系数定义方法中存在的问题与不足。本发明的计算方法提出可以反映粘聚力与内摩擦角对边坡稳定性的贡献的双折减边坡综合安全系数计算方法，利用该方法分析已有边坡算例，较高的计算精度表明了新计算方法的合理性和正确性。