20钢

摘要： 对20钢金相试样制备进行了L_(33)(3×5^(4))的混合水平正交试验,根据全国大学生金相技能大赛的评分标准对试样进行打分。采用极差分析研究了试样制备过程中的5个主要因素对最终试样评分的影响程度与影响规律。影响评分的制样因素的主次顺序为:打磨压力>抛光时间>打磨次数>加水次数>腐蚀时间,制样参数的最优组合为A_(1)B_(4)C_(4)D_(3)E_(3)。试验反映的相关规律具有较高的准确性,可为金相实验教学与金相大赛训练提供参考。

摘要： 通过浸泡试验配合电化学测试和表面分析技术,研究了硫酸盐还原菌(SRB)在华北地区土壤环境中的生长周期以及SRB生长对20^(#)钢的腐蚀行为。结果表明,SRB在华北地区土壤模拟溶液中的生长周期分为对数增长期、衰退期和死亡期三个阶段。前3天,溶液pH值下降,随后呈波浪上升趋势;氧化还原电位在对数增长期呈下降趋势,在衰退期和死亡期呈上升趋势;在对数增长期,溶液中游离的SRB较多,基材表面形成了一层不完整的生物膜,诱发了点蚀;在衰退期,代谢产物与腐蚀产物膜结合形成团簇状的复合膜,膜层的致密性加强,抑制了腐蚀;在死亡期,复合膜电负性消失,出现网格裂纹,加速腐蚀的发生。

摘要： 为了研究120 t BOF-LF-RH-160 mm×160 mm坯CC工艺生产的铝脱氧20钢(/%:0.13-0.23C,0.17~0.37Si,0.35~0.65Mn,≤0.035P,≤0.035S,0.020~0.050Al)中非金属夹杂物的控制技术,对LF精炼过程中脱氧剂加入时机进行调整,并对精炼过程中非金属夹杂物类型与夹杂物数量进行分析。结果表明,转炉出钢后采用铝块脱氧,LF精炼进站非金属夹杂物主要为Al_(2)O_(3),精炼结束前部分夹杂物由Al_(2)O_(3)转变为Al_(2)O_(3)·CaO,RH结束后非金属夹杂物密度3~4个/mm^(2),铸坯氧含量(7.48-8.18)×10^(-6);而转炉出钢后采用硅锰进行脱氧,精炼结束前采用铝线,精炼过程中夹杂物主要为MnO·SiO_(2),CaO含量小于5%,精炼结束非金属夹杂物控制为Al_(2)O_(3),RH真空处理后,非金属夹杂物密度小于1.5个/mm^(2),铸坯氧含量(4.94~5.53)×10^(-6)。因此,针对采用"BOF-LF-RH-CC"工艺流程生产的含铝钢,提出精炼结束前将非金属夹杂物控制为Al_(2)O_(3),同时运用RH真空高效去除夹杂物,以提高钢水的洁净度。

摘要： 2022年1月19日,天津钢管制造有限公司Ф168 mm PQF连轧管机组成功轧制了Ф168 mm×(10+4)mm和Ф159 mm×(7+3)mm规格20/316L双金属复合管。此次轧制采用固液复合生产工艺制备的双金属复合管坯,轧制钢管内层316L不锈钢与外层20钢结合紧密,冶金复合效果好。

摘要： 元素硫沉积可能引发换热器管束严重的腐蚀穿孔风险,有必要明确常用换热器管束材质在元素硫环境中的适用性。利用浸泡法,结合扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪(XRD)等分析手段,对20钢、316L奥氏体不锈钢以及2205双相不锈钢3种换热器管束常用材质在高温含元素硫环境下的腐蚀行为进行了研究。结果表明:在220°C,含2%(质量分数)元素硫的凝析水介质中,20钢平均腐蚀速率可达10.520 mm/a,316L不锈钢点蚀腐蚀速率可达0.470 mm/a,2205双相不锈钢腐蚀速率仅为0.036 mm/a。3种材料的主要腐蚀产物均为FeS_(2)。20钢表面腐蚀产物膜疏松多孔,保护性差,316L不锈钢以及2205双相不锈钢表面腐蚀产物相对20钢均一性及致密度较好。2205双相不锈钢可满足此类工况下换热器管束的服役要求。

摘要： 针对某余热发电锅炉低压过热器受热面管弯头出现大量开裂的情况,对开裂弯头取样进行了外观检查、化学成分分析、硬度测试、金相检验、能谱分析等试验,以分析裂纹形成的原因.结果表明:弯头成型后硬度较高,存在较高的残余应力;裂纹在弯头内壁表面形成,向外壁扩展,具有较多的二次分叉微裂纹,且均为沿晶裂纹,具有碳钢或低合金钢碱脆开裂的典型特征;断口表面存在一定量的Na、P等元素,与锅炉煮炉时所用碱液成分相同,说明煮炉时碱液进入了过热器.综上得出弯头开裂的原因为:锅炉煮炉过程控制不当,导致碱液进入了过热器内部,并在管子内壁表面浓缩,在弯头成型后较高的残余应力和煮炉及运行过程中的热应力、工作载荷应力等共同作用下,最终导致了弯头碱脆开裂.

摘要： 针对20#钢90°弯头在页岩气地面测试流程应用时易出现冲蚀的问题,使用超音速等离子喷涂方法制备了碳化钨涂层.采用气固两相冲蚀试验机,对比20#钢和碳化钨涂层弯头在不同冲蚀角度下的冲蚀规律及冲蚀机理.研究结果表明:20#钢冲蚀速率随冲蚀角度增加而降低,冲蚀角度20°时冲蚀最严重;碳化钨涂层冲蚀率随冲蚀角度的增大先增大后减小,50°时冲蚀最严重,其抗冲蚀性能较20#钢提高85％;20#钢和碳化钨涂层低角度冲蚀时为微切削机理,高角度冲蚀时以挤压锻打机理为主.

摘要： 采用宏观形貌观察、X衍射分析、红外光谱分析和热重分析,对某化工厂运行约半年即泄漏的20#钢换热管进行了腐蚀过程分析.结果表明:管内壁结垢严重,发生了垢下腐蚀;同时,Cl在垢下闭塞区中富集并引发"自催化"效应,加速了垢下腐蚀的进程,导致换热管半年内就发生泄漏.

摘要： 利用自制模拟装置模拟现场清管工艺,通过腐蚀模拟和腐蚀电化学方法分析了清管及缓蚀剂加注对20#钢在管线积液模拟液中腐蚀的影响.实验结果表明:利用过盈量3％ 皮碗清管球清管后,20#钢试样表面的积液和固体沉积物量均减少,腐蚀速率明显降低.当往模拟液中加注缓蚀剂或者对试样进行缓蚀剂预膜后,缓蚀剂分子会在碳钢表面形成一层缓蚀膜,有效地阻碍试样与腐蚀介质的直接接触.清管配合缓蚀剂预膜使用后,腐蚀速率降低至0.029 m m/a,对碳钢的保护效果较好.

摘要： 通过图像预处理与分割、子图像分类、晶界提取和晶界优化等步骤,对20钢的金相组织进行了晶界提取算法的研究,并与手工提取晶界结果进行了对比分析.结果表明,经过晶界提取算法中各步骤的对比和验证,改进分水岭算法+Kirsch算子和k-均值聚类算法+Kirsch算子的自适应多阈值晶界提取效果图都要优于基于Kirsch算子的晶界提取效果图;经过滞后阈值算法处理后的图像中噪声点进一步减少且晶界没有受到影响,晶界提取效果得到增强;提出的经过预处理的滞后阈值算法的晶界提取时间较短,且与手工提取方法得到的晶粒个数和晶粒平均面积最为接近,可以快速有效地提取20钢的晶界.

摘要： @@方大特钢科技股份有限公司的前身南昌长力钢铁股份有限公司电炉厂拥有一台四机四流R9米弧的合金钢方坯连铸机，原生产主要断面为140mm方坯、180mm方坯，2007年技术改造后成功开发并批量生产Φ150mm圆坯。根据公司圆坯品种拓展的规划要求，结合我公司销售半径内的省内外无缝钢管企业对圆管坯的品种规格与质量需求以及市场开发前景，决定实施20钢Φ180mm圆管坯的试制开发。简要介绍了试制20钢Φ180mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。

摘要： @@方大特钢科技股份有限公司的前身南昌长力钢铁股份有限公司电炉厂拥有一台四机四流R9米弧的合金钢方坯连铸机，原生产主要断面为140mm方坯、180mm方坯，2007年技术改造后成功开发并批量生产Φ150mm圆坯。根据公司圆坯品种拓展的规划要求，结合我公司销售半径内的省内外无缝钢管企业对圆管坯的品种规格与质量需求以及市场开发前景，决定实施20钢Φ180mm圆管坯的试制开发。简要介绍了试制20钢Φ180mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。

摘要： @@方大特钢科技股份有限公司的前身南昌长力钢铁股份有限公司电炉厂拥有一台四机四流R9米弧的合金钢方坯连铸机，原生产主要断面为140mm方坯、180mm方坯，2007年技术改造后成功开发并批量生产Φ150mm圆坯。根据公司圆坯品种拓展的规划要求，结合我公司销售半径内的省内外无缝钢管企业对圆管坯的品种规格与质量需求以及市场开发前景，决定实施20钢Φ180mm圆管坯的试制开发。简要介绍了试制20钢Φ180mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。

摘要： @@方大特钢科技股份有限公司的前身南昌长力钢铁股份有限公司电炉厂拥有一台四机四流R9米弧的合金钢方坯连铸机，原生产主要断面为140mm方坯、180mm方坯，2007年技术改造后成功开发并批量生产Φ150mm圆坯。根据公司圆坯品种拓展的规划要求，结合我公司销售半径内的省内外无缝钢管企业对圆管坯的品种规格与质量需求以及市场开发前景，决定实施20钢Φ180mm圆管坯的试制开发。简要介绍了试制20钢Φ180mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。

摘要： 基于薄板坯连铸连轧流程的冶金特性,我们通过合理的成分设计和采取相应的炼钢、连铸、控轧控冷等生产工艺控制,在钢板强度不降低的情况下,提高了塑性,使冷弯试验全部合格,成功地开发了20钢。开发的20钢板具有良好的塑性、冷成形性能和焊接性能,完全满足客车、工程机械行业的成形焊接加工要求。

摘要： 基于薄板坯连铸连轧流程的冶金特性,我们通过合理的成分设计和采取相应的炼钢、连铸、控轧控冷等生产工艺控制,在钢板强度不降低的情况下,提高了塑性,使冷弯试验全部合格,成功地开发了20钢。开发的20钢板具有良好的塑性、冷成形性能和焊接性能,完全满足客车、工程机械行业的成形焊接加工要求。

摘要： 基于薄板坯连铸连轧流程的冶金特性,我们通过合理的成分设计和采取相应的炼钢、连铸、控轧控冷等生产工艺控制,在钢板强度不降低的情况下,提高了塑性,使冷弯试验全部合格,成功地开发了20钢。开发的20钢板具有良好的塑性、冷成形性能和焊接性能,完全满足客车、工程机械行业的成形焊接加工要求。

摘要： 基于薄板坯连铸连轧流程的冶金特性,我们通过合理的成分设计和采取相应的炼钢、连铸、控轧控冷等生产工艺控制,在钢板强度不降低的情况下,提高了塑性,使冷弯试验全部合格,成功地开发了20钢。开发的20钢板具有良好的塑性、冷成形性能和焊接性能,完全满足客车、工程机械行业的成形焊接加工要求。

摘要： 本文简要介绍了开发20钢Φ180mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。通过适应Φ180mm圆管坯连铸生产的技术改造和实施精料入炉、初炼泡沫渣脱P,精炼合成渣深脱S,Φ180mm圆管坯连铸等一系列工艺开发，圆满地开发生产出符合用户要求的20钢Φ180二圆管坯。充分利用搭建的圆管坯新品种开发技术平台，不断开发新钢种，迅速扩大圆管坯的生产量，使圆管坯成为南钢公司的一个主导产品和新的利润增长点。

摘要： 本文简要介绍了开发20钢Φ180mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。通过适应Φ180mm圆管坯连铸生产的技术改造和实施精料入炉、初炼泡沫渣脱P,精炼合成渣深脱S,Φ180mm圆管坯连铸等一系列工艺开发，圆满地开发生产出符合用户要求的20钢Φ180二圆管坯。充分利用搭建的圆管坯新品种开发技术平台，不断开发新钢种，迅速扩大圆管坯的生产量，使圆管坯成为南钢公司的一个主导产品和新的利润增长点。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm2以上且500个/μm2以下，屈服应力为420MPa以上，疲劳强度为330MPa以上。据此，能够实现优良的切削性、高屈服应力以及高疲劳强度。

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明涉及一种宽度500mm以上厚度0.02mm精密不锈钢钢箔的轧制工艺，包括步骤：1)选料：选择厚度为0.35mm、宽度为550～650mm的BWG304L不锈钢钢卷作为轧制原料；2)中间轧程轧制：中间轧程分三道次轧制，由0.35mm轧制至0.035mm；3)成品轧程轧制：成品轧程轧制工作辊直径采用Φ20～30mm，材质选择为M2，粗糙度Ra为0.1～0.25μm，成品轧程分四道次轧制，由0.035mm轧制至0.02mm，成品轧程轧制张力控制在250～450N/mm2，轧制力控制在500KN以下。利用上述轧制工艺生产的0.02mm精密不锈钢钢箔表面质量和实际板型良好，适用于工业化大生产，满足精密不锈钢钢箔的高端行业高品质要求。

摘要： 该方法允许借助于插入件(30)组装第一零件(10)和第二零件，该插入件包括：旨在支承在第一零件(10)上的头部(31)；以及包括旨在焊接到第二零件的端部部分(322)的本体(32)。该方法包括：在将插入件(30)的本体(32)的端部部分(322)紧固在第二零件上之前，构造第一零件或第二零件(10)以便围绕该端部部分(322)形成去耦区域(50)的步骤。

摘要： 本发明涉及一种用于焊接第一零件和第二零件的工艺(100)，所述焊接工艺包括：‑线性摩擦步骤(102)，在所述线性摩擦步骤过程中，所述两个零件在线性运动中相互摩擦，‑第一冷却步骤(104)，在所述第一冷却步骤过程中，如此焊接的所述零件的温度被降低到环境温度，‑加热步骤(106)，在所述加热步骤过程中，如此焊接的所述零件被加热到高于构成两个零件的材料的两相α‑β相区和单相β相区之间的转变温度的温度，以及‑第二冷却步骤(108)，在所述第二冷却步骤过程中，如此加热的所述零件的温度被降低到环境温度。这种工艺使得能够将焊接区的结构和由此生产的整个零件的结构转变成在经转变的β基体中的片层状α结构，这种结构表现出更好的损伤容限。

摘要： 一种制造具有优异耐磨性和抗疲劳性的高碳轴承钢的热处理方法、经过所述热处理的高碳轴承钢的盘条、所述盘条的制造方法、通过所述热处理制造的高碳轴承钢及用于制造所述盘条的钢坯的均热处理方法。所述轴承热处理方法包括以下步骤：淬火含有0.5-1.20重量％的碳和1.0-2.0重量％的硅的轴承形钢件；使经淬火的钢件在M

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本申请公开了一种用于第一零件和第二零件之间的止挡装置及车辆，属于车辆技术领域。其中，止挡装置包括第一安装座、止挡组件和第二安装座，第一安装座固定连接于第一零件，止挡组件处于第一安装座和第二安装座之间，第二安装座设置于第一安装座背离第一零件的一侧，第二安装座与第二零件之间具有预设间隙且相对设置；止挡组件包括第一止挡臂和第二止挡臂，第一止挡臂与第一安装座固定连接，第一止挡臂处于第一安装座背离第一零件的一侧，第二止挡臂与第一止挡臂活动连接且相互套接；第一止挡臂和第二止挡臂配合形成吸能腔，吸能腔内设置有至少两个吸能机构。本申请的实施例具有通过降低第一零件相对于第二零件的撞击能量方式降低异响的有益效果。

摘要： 本实用新型涉及炼钢自动化领域，具体的是一种推钢式加热炉自动进钢、排钢、出钢系统，包括加热炉、正对于加热炉的入口位置设的推钢机以及位于推钢机和加热炉之间的进钢辊道，进钢辊道中可一次并行多条钢坯，在进钢辊道与加热炉之间设有用于计数的第一接近开关，第一接近开关位于钢坯的下方，位于进钢辊道末端设有用于提示钢坯到位的第二接近开关，本实用新型通过第一接近开关可对一次进入加热炉的钢坯数量进行计数，通过第二接近开关可判断钢坯是否到达进钢辊道中的正对加热炉入口位置，可避免因人工视线操作造成的疲劳出错。

摘要： 本实用新型涉及一种用于钢壳沉管的端钢壳，特别是一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构和用于钢壳沉管的端钢壳，其中，钢结构包括环形腔体，所述环形腔体内设置有隔板，所述隔板沿所述环形腔体横向设置，所述隔板上设置有过浆孔，所述隔板与所述环形腔体的腔壁相连接。本实用新型的一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构，通过环形腔体来适应钢壳沉管外壁的环形结构，同时环形腔体内设置有隔板，以满足确保端钢壳的强度要求，隔板上设置有过浆孔，使得整个环形腔体环形同仓，以适配钢壳沉管，满足钢壳沉管端部的使用要求。