调质钢

摘要： 2.1.3磨辊动平衡。对磨辊动平衡要提出严格要求,磨辊加工完后必须进行动平衡实验,合格后方可进入装配,不平衡允许量≤5g。动平衡误差越小,磨辊运转振动越小。2.1.4磨辊轴承台阶设计。改进磨辊轴承台阶设计,磨辊轴承和磨辊轴头直接用锥面联接,提高磨辊回转精度,从而减少噪声。2.1.5提高磨辊材质。提高磨辊的刚度、强度和阻尼。提高磨辊的刚度和强度可以提高其固有频率,使之不易发生共振,磨辊轴头材料可以选用合金调质钢(通常用45钢),因为调质钢具有高的耐热性、耐磨性,并具有高强度与良好的塑性及韧性的配合,即具有良好的综合机械性能;增加阻尼可使振动很快衰减,最简单的方法是在端面开槽、粘贴橡胶或在辊体端面上钻消声孔。2.1.6校平磨辊。用平磨板严格对磨辊校平,提高其运转平稳性,从而降低噪声。

摘要： 本文是针对调质钢晶界难以腐蚀,晶粒度难以准确测量而研发的一种检测方法。根据金属学原理,金属材料在低于临界点Ac1温度热处理,实际晶粒大小不会发生变化;同时在非保护气氛炉里热处理,往往会伴随表面氧化脱碳。利用脱碳法可以得到清晰的调质钢实际晶界,便于晶粒度的准确测定。试验结果表明:利用试样表面脱碳方法,用4%硝酸酒精溶液就可以腐蚀出真实、清晰、完整的实际晶粒度;操作过程简单,无环境污染。本方法已经在检测中使用,效果良好。而且实验表明,钢材在低于Ac1的温度热处理后,晶粒大小不会发生变化。

摘要： 叙述了国内外常用冷挤压成型工艺的转向横拉杆用钢的应用现状及加工工艺,介绍了横拉杆用普通调质钢、预调质钢及非调质冷镦钢产品的主要技术指标和对应生产的零件性能.生产实践表明,相比普通调质钢ML40Cr和预调质钢ESW90,非调质冷镦钢30MnVS6生产的汽车转向横拉杆强度和塑性可达同等水平,但冲击韧性明显偏低;从化学成分、显微组织、非金属夹杂物及偏析四方面探讨了提升非调质冷镦钢强韧性的研究进展情况,通过正火处理30MnVS6钢的KV2冲击功由热轧态62～67 J提高至108～115 J.

摘要： 详细研究了奥氏体化温度对中碳调质钢40CrNiMo的淬透性、以0.7°C/s淬火后组织及调质处理后组织和性能的影响。研究结果显示,随着奥氏体化温度从800提高至1 000°C,材料的淬透性逐渐增加,尤其是当奥氏体化温度提高至950°C以后,淬透性增加幅度显著变大。当奥氏体化温度为800°C时,组织中存在相对多的铁素体,使得淬火后材料的硬度较低,但回火后具有最佳的韧性;奥氏体化温度为900°C时,高温回火后试样具有最高的强度,但塑性较低。随着奥氏体化温度的升高,材料的断裂机制发生明显变化,拉伸断裂均为典型韧性断裂,断口均为韧窝组成,而冲击断裂逐渐由韧窝断裂方式转变为解理或准解理断裂方式,当奥氏体化温度超过900°C后,断口形貌以典型河流花样为主。

摘要： 在为材质42CrMo钢经锻造、调质和渗氮处理的曲轴断裂断口进行失效分析的案例中,发现断口上的贝纹线有相交的异常现象;这在一般的断口中是不可能出现的。用裂纹动力学和瓦纳线的理论对这种异常现象做了分析:由断口疲劳源处产生的裂纹,在扩展时会在材料中产生应力波,在裂纹所在的表面上传播。当裂纹遇到了不连续面,就会产生了一个横向的应力波,从而形成第二组以波源为圆心的同心圆弧,这才有可能出现贝纹线相交的现象。首次观察到瓦纳线不仅仅只能在金属与非金属脆性材料的断口上出现,文中以实例说明,在调质钢的断口上也可以出现瓦纳线。

摘要： 介绍了安钢高强度调质钢Q550D的研发生产情况,详述其成分体系的设计原理以及冶炼、轧制、热处理的过程控制.生产实践表明,采用包晶C-Mo-Cr-Nb-B成分体系设计、合理的淬火及回火工艺制度生产的高强度调质钢Q550D,其力学性能完全满足产品性能要求,综合性能良好.

摘要： 随着科技的不断提高,我国水电事业在快速发展,特别是对高水头电站的建造,高水头、大直径、高HD值的压力钢管需求也越来越多.随着科技不断地高速发展,压力钢管需求的增加,对其强度的要求也越来越高,巨型、大型水电站均将采用新技术、新材料、新工艺.目前,800MPa级高强钢已经得到广泛的应用,而1000MPa级高强钢也在逐步被推广应用.本文将对水电工程中高强度调质钢焊接技术进行研究.

摘要： 通过在-100°C～20°C范围内测量42CrMo材料Ⅴ型缺口冲击功,研究了该材料的低温性能.试验结果表明,随着温度的下降,冲击功随之降低,且在-70°C～-30°C之间冲击功下降最为明显.从断口形貌分析和Boltzmann曲线拟合得知,42CrMo的韧脆转变温度约为-50°C,上平台功约为100 J,下平台功约为20 J.

摘要： 本文介绍了HG70D低合金高强度调质钢的焊接工艺试验,包括预热温的确定、焊接方法、焊接材料、接头类型、焊接参数及力学性能试验,结果表明试验所用的焊接工艺是合理可行的.

摘要： 本文依据相关行业标准,重点研究了高强钢用实芯焊丝和药芯焊丝的化学成分、熔敷金属的力学性能.通过具体的焊接试验,分析总结出700M P a、900M P a不同级别实芯焊丝与药芯焊丝各自的焊接工艺特点,为公司焊材的选用提供技术支持.

摘要： 通过呼和浩特抽水蓄能电站应用实例,对WSD690E钢材料的进厂检验、冷加工的卷板试验、焊接材料的比选、焊接性及焊接工艺试验、实体工程质量控制等方面进行全面的施工技术研究,了解了700MPa级以上超高强度调质钢的热敏感性、淬透性、焊接性、冷加工性与普通钢的区别,探索出了用超高强度调质钢制造引水压力钢管的工艺方法和参数,解决了小径厚比厚壁压力钢管瓦片冷卷和焊接的施工技术难题,推动了国产高强钢及配套焊接材料在水电站的应用,取得了很好的经济效益和社会效益,经两年半的运行实践证明,工程质量优良,安全可靠.研究成果经鉴定专家委员会会议评审,达到了国内领先水平,可为类似工程施工提供借鉴.

摘要： 汽车曲轴在工作过程中主要受到交变的弯曲应力和瞬时冲击应力的作用，要求较好的综合机械性能，由调质钢42CrMo制造加工的汽车曲轴可以满足这一性能要求，实际生产中42CrMo的生产工艺还不成熟，为摸索具体生产中的各种工艺参数，了解不同热处理状态下的性能水平进行试验研究，取得合理的生产工艺。

摘要： 本文针对国内卡车前轴使用调质钢制造带来的产品力学性能下降或成本过高等缺点,自行设计一种非调质钢制造卡车前轴解决上述不足,在工业试验中取得了很好的效果.

摘要： AMS6322材料是一种优良的调质钢,调质状态下,能在大截面上获得均匀的、配合良好的强度和韧性。其具有较高的疲劳强度和低的缺口敏感性,低温冲击韧度也很高,无明显的回火脆性,在淬火+低温回火后,也有较好的综合力学性能,可做超高强度钢使用。但形状对零件淬透性影响的研究未系统进行,因此选取不同的淬火保温时间、淬火转移时间和回火温度,完成不同规格试样的调质处理,然后进行洛氏硬度和显微组织分析。

摘要： 本文通过对ZG35CrMo和25CrMnSi两种不同材料调质钢焊接性能的研究、分析,采用CO2气体保护焊对焊接后的各种性能指标进行了试验探索,形成了一整套焊接工艺和试验数据,有效的解决了这两种焊接材料的焊接力学性能差的问题.对其他类异种材料焊接具有积极的借鉴意义.

摘要： 介绍了110kg级经济型调质高强钢板WQ960D的成分设计、工艺制定，对钢的淬火、回火工艺进行了研究和分析讨论。

摘要： 某公司研制的汽车变速器齿轮在台架实验考核过程中经常发生早期断裂失效事件，为了找出齿轮发生断裂的原因，以便采取措施改进生产工艺，提高变速器齿轮的质量，公司将断裂件送中心进行断裂失效分析。齿轮材料是一种中碳含Cr、Mo的调质钢，表面通过渗碳进行硬化处理，渗碳后硬化处理后，作精磨加工。本文通过对失效齿轮的断口、剖面金相组织、硬度等检测，分析导致齿轮早期断裂的主要原因，并提出相应的解决措施。

摘要： 在相同的试验条件下,分别采用最高硬度法、斜Y型坡口裂纹试验和插销法再热裂纹试验对比研究了B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢的焊接冷裂纹敏感性和再热裂纹敏感性,并进行了焊接线能量试验以及焊接接头相关的力学性能以及系列温度冲击试验,确定了两者韧脆性转变温度.结果表明:二者焊接冷裂纹敏感性均较低,并都具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性较后者稍低二者都具有较大的焊接线能量范围,其焊接接头力学性能基本相当,低温韧性优良,均远远大于技术要求值-50°CKV2≥47J,韧脆性转变温度均低于-50°C.因此,B610CF-L2与JFEHITEN610U2L钢作为-50°C2000 m3低温乙烯球罐用钢都是可行的.

摘要： 在相同的试验条件下,分别采用最高硬度法、斜Y型坡口裂纹试验和插销法再热裂纹试验对比研究了B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢的焊接冷裂纹敏感性和再热裂纹敏感性,并进行了焊接线能量试验以及焊接接头相关的力学性能以及系列温度冲击试验,确定了两者韧脆性转变温度.结果表明:二者焊接冷裂纹敏感性均较低,并都具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性较后者稍低二者都具有较大的焊接线能量范围,其焊接接头力学性能基本相当,低温韧性优良,均远远大于技术要求值-50°CKV2≥47J,韧脆性转变温度均低于-50°C.因此,B610CF-L2与JFEHITEN610U2L钢作为-50°C2000 m3低温乙烯球罐用钢都是可行的.

摘要： 在相同的试验条件下,分别采用最高硬度法、斜Y型坡口裂纹试验和插销法再热裂纹试验对比研究了B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢的焊接冷裂纹敏感性和再热裂纹敏感性,并进行了焊接线能量试验以及焊接接头相关的力学性能以及系列温度冲击试验,确定了两者韧脆性转变温度.结果表明:二者焊接冷裂纹敏感性均较低,并都具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性较后者稍低二者都具有较大的焊接线能量范围,其焊接接头力学性能基本相当,低温韧性优良,均远远大于技术要求值-50°CKV2≥47J,韧脆性转变温度均低于-50°C.因此,B610CF-L2与JFEHITEN610U2L钢作为-50°C2000 m3低温乙烯球罐用钢都是可行的.

摘要： 本申请涉及一种非调质钢的冶炼方法、非调质钢及连杆，属于钢铁生产领域。本申请通过对初炼炉出钢过程加Al量、LF精炼过程Al含量、上连铸前钢液终点Ca含量和Al含量的精确控制，尤其是在真空处理过程在RH真空槽内采用保留一定大气压的条件下加入含钙合金等关键工艺进行控制，可以在铸坯中得到大量均匀分布的、块状规则形貌的、III类含Ca类硫化物(Ca,Mn)S，该硫化物占所有硫化物的比例≥85％，且该含Ca硫化物(Ca,Mn)S中，Ca的质量百分数为0.5％～10％，该类型硫化物在轧制过程不易变形，成纺锤状，同时避免了钢中严重带状组织的生成，大大降低了连杆涨断过程裂纹扩展阻力，提高了非调质钢的涨断性能。

摘要： 本发明公开了一种代替40Cr调质钢的转向节用非调质钢及其生产方法，其按照重量百分比（%）包括以下成分：C：0.35‑0.42、Si：0.50‑0.80、Mn：1.20‑1.40、P：≤0.013、S：0.030‑0.050、Cu：≤0.20、Cr：0.20‑0.35、Mo：≤0.05、Al：0.010‑0.035、V：0.12‑0.20、Nb：≤0.035、Ti：0.007‑0.020、N：0.014‑0.02，其余原来Fe。由本发明的组分配比和生产方法可知，通过化学成分的优化设计和控轧控冷工艺技术（轧制参数）的完美结合，严格控制该配方的冶炼工艺及开、终轧温度及冷却方式，实现易车削高强韧性转向节用非调质钢的生产。

摘要： 一种非调质钢，其具有下述化学组成：以质量%计含有C：0.27～0.40%、Si：0.15～0.70%、Mn：0.55～1.50%、P：0.010～0.070%、S：0.05～0.15%、Cr：0.10～0.60%、V：0.030%以上且小于0.150%、Ti：大于0.10%且0.200%以下、Al：0.002～0.050%以及N：0.002～0.020%，根据需要含有Cu≤0.40%以及Ni≤0.30%中的1种以上，余量由Fe以及杂质组成，[Ti]-3.4[N]-1.5[S]＜0，并且0.60＜[C]+([Si]/10)+([Mn]/5)+(5[Cr]/22)+(33[V]/20)-(5[S]/7)＜0.80，该钢可在进行热锻而成形为规定形状之后被断裂分割，适合用作需要高疲劳强度的汽车发动机用连杆等非调质钢部件的原材料。此外，具有上述化学组成、vERT：1.0～7.0J/cm2且σw≥450MPa的非调质钢部件可以用作汽车发动机等的连杆。

摘要： 本申请涉及一种非调质钢的冶炼方法、非调质钢及连杆，属于钢铁生产领域。本申请通过对初炼炉出钢过程加Al量、LF精炼过程Al含量、上连铸前钢液终点Ca含量和Al含量的精确控制，尤其是在真空处理过程在RH真空槽内采用保留一定大气压的条件下加入含钙合金等关键工艺进行控制，可以在铸坯中得到大量均匀分布的、块状规则形貌的、III类含Ca类硫化物(Ca,Mn)S，该硫化物占所有硫化物的比例≥85％，且该含Ca硫化物(Ca,Mn)S中，Ca的质量百分数为0.5％～10％，该类型硫化物在轧制过程不易变形，成纺锤状，同时避免了钢中严重带状组织的生成，大大降低了连杆涨断过程裂纹扩展阻力，提高了非调质钢的涨断性能。

摘要： 本发明公开了一种易切削非调质钢的炼钢方法及非调质钢，所述炼钢方法主要包括转炉冶炼、转炉出钢、LF精炼、RH真空精炼和连铸四个步骤。本发明提供的炼钢方法对转炉出钢过程中铝锭的加入时机和方式以及LF精炼过程中硫线的加入时机和方式进行优化，减少了在冶炼钢水过程中硫化锰夹杂物的聚集，获得了更加细小的MnS夹杂物形核核心；同时，防止了因局部硫元素浓度过高，导致硫化锰夹杂物在钢液凝固后的尺寸过大，从而对后续加工过程中的钢产生不利影响。因此，本发明提供的炼钢方法对金属冶炼具有重要的指导意义和良好的应用推广前景。

摘要： 一种免调质钢的应用、免调质钢的配料及制备方法，所述配料包括：质量百分比为0.37％的C、质量百分比为0.58％的Si、质量百分比为1.28％的Mn、质量百分比为0.012％的P、质量百分比为0.034％的S和质量百分比为0.15％的V；所述配料的其余量为Fe和杂质，杂质是指矿石、废料等原材料和从制造环境混入的物质。结合其制备方法有效避免了现有技术中40Cr钢调质处理阶段需要耗费大量的电力资源及水资源来实现、易造成一定的环境污染的缺陷。

摘要： 本发明公开了一种非调质钢，其抗拉强度Rm＝900‑1150MPa，屈服强度Rel≥600MPa，延伸率A≥10％，断面收缩率Z≥20％，冲击功AKu≥30J；非调质钢的化学元素含有：C、Si、Mn、P、S、Cr、V、Al、Nb、Ti、N、Ni、Mo、Sn、Cu其余为Fe和其他不可避免的杂质，本调质钢的制作方法为炼钢‑下料‑机加工‑表面感应淬火、回火‑磨外圆‑探伤。利用该方法制造的非调质钢力学性能优秀，取消了传统调质热处理工序，降低了加工余量，提高了生产效率，同时还提高了由该非调质钢制作的转向节销的切削加工性能和耐磨性。

摘要： 本发明公开了一种代替42CrMo调质钢的高强韧性半轴用非调质钢及其生产方法，其按照重量百分比（%）包括以下成分：C：0.40~0.50、Si：0.30~1.00、Mn：1.30~1.60、P：≤0.025、S：≤0.025、Cu：≤0.20、Cr：≤0.30、Mo：≤0.30、Al：≤0.050、V：0.10~0.25、Nb：≤0.035、Ti：≤0.035、N：≤0.020，其余原来Fe。由本发明的组分配比和生产方法可知，通过化学成分的优化设计和控轧控冷工艺技术（轧制参数）的完美结合，严格控制该配方的冶炼工艺及开、终轧温度及冷却方式，实现高强韧性半轴用非调质钢的生产。

摘要： 本发明公开了一种代替40Cr调质钢的转向节用非调质钢及其生产方法，其按照重量百分比（%）包括以下成分：C：0.35‑0.42、Si：0.50‑0.80、Mn：1.20‑1.40、P：≤0.013、S：0.030‑0.050、Cu：≤0.20、Cr：0.20‑0.35、Mo：≤0.05、Al：0.010‑0.035、V：0.12‑0.20、Nb：≤0.035、Ti：0.007‑0.020、N：0.014‑0.02，其余原来Fe。由本发明的组分配比和生产方法可知，通过化学成分的优化设计和控轧控冷工艺技术（轧制参数）的完美结合，严格控制该配方的冶炼工艺及开、终轧温度及冷却方式，实现易车削高强韧性转向节用非调质钢的生产。

摘要： 一种非调质钢，其具有下述化学组成：以质量%计含有C：0.27～0.40%、Si：0.15～0.70%、Mn：0.55～1.50%、P：0.010～0.070%、S：0.05～0.15%、Cr：0.10～0.60%、V：0.030%以上且小于0.150%、Ti：大于0.10%且0.200%以下、Al：0.002～0.050%以及N：0.002～0.020%，根据需要含有Cu≤0.40%以及Ni≤0.30%中的1种以上，余量由Fe以及杂质组成，[Ti]-3.4[N]-1.5[S]＜0，并且0.60＜[C]+([Si]/10)+([Mn]/5)+(5[Cr]/22)+(33[V]/20)-(5[S]/7)＜0.80，该钢可在进行热锻而成形为规定形状之后被断裂分割，适合用作需要高疲劳强度的汽车发动机用连杆等非调质钢部件的原材料。此外，具有上述化学组成、vERT：1.0～7.0J/cm2且σw≥450MPa的非调质钢部件可以用作汽车发动机等的连杆。