2A12铝合金

摘要： 在含有不同浓度氧化钕(Nd_(2)O_(3))微粒的电解液中,利用微弧氧化技术在2A12铝合金表面制备膜层。研究不同浓度的Nd_(2)O_(3)微粒对微弧氧化膜层硬度、厚度以及膜基结合力的影响,为通过微弧氧化在2A12铝合金表面制备性能良好的膜层提供理论依据。采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和X射线光电子能谱(XPS)分析了膜层截面形貌和膜层的相组成,采用TT-230涡流测厚仪、HVS-1000数字维氏硬度仪和MFT-4000型多功能材料表面性能试验机分别对膜层厚度、硬度和膜基结合力进行测试。结果表明:膜层主要由α-Al;O;、γ-Al;O;和SiO;相组成;随着Nd_(2)O_(3)微粒浓度的增加,膜层硬度、厚度和膜基结合力均呈现出先增加后减小的趋势,并且在Nd_(2)O_(3)微粒浓度为0.3 g/L时,膜层的显微硬度、厚度和膜基结合力分别达到最大值576.38HV、8.17μm和16.7 N。综上,添加Nd_(2)O_(3)是1种增强2A12铝合金微弧氧化膜层性能的有效方法且添加的最优浓度为0.3 g/L。

摘要： 针对某种2A12铝合金车用连接锻件质量差,容易报废的问题,利用Deform仿真系统对该锻件的变形过程进行了模拟分析。根据模拟结果可知,锻件易报废是由于材料相对流动产生折叠引起的。鉴于此,在原工艺基础上增加了预锻工序,预成形后有效消除了材料的折叠缺陷。但同时又出现了锻件顶部枝叉充不满的缺陷,因此对锻模进行了优化,引入了阻力沟及阻力墙结构。研究了两种飞边槽结构对充填过程改善情况、成形力变化的影响,并联合实际锻造实验进行了验证。结果表明:采用阻力沟结构,充不满缺陷仅能得到改善,并不能完全解决;而采用阻力墙结构,对预锻后的毛坯进行锻造后,能得到充填饱满,无折叠缺陷的锻件,成功地解决了原工艺存在的问题。

摘要： 利用扫描电镜、裂纹密度测试以及电化学工作站研究了不同的阳极氧化工艺对冷热循环冲击之后2A12铝合金耐腐蚀性能的影响。结果表明:阳极氧化时间越长或电解液浓度越高,冷热循环冲击之后膜层表面的开裂现象越严重,氧化膜的耐腐蚀性能变差。当阳极氧化电压过低时,虽然冷热循环冲击之后膜层表面无裂纹产生,但所制备的阳极氧化膜偏薄,达不到防护效果。综合考虑冷热循环冲击之后阳极氧化膜的开裂行为以及耐腐蚀性能的变化,在阳极氧化时间为30 min、电压为20 V、电解液浓度为40 g/L的条件下制备的阳极氧化膜在冷热循环冲击之后具有最好的防护性能。

摘要： 介绍了铝合金用标准物质的研制过程,该标准物质均匀性稳定性良好,经多家实验室采用ICP-AES、AAS、ICP-MS、光度法等方法进行定值分析,确定了Si、Fe、Cu、Mn、Mg、Cr、Ni、Zn、Ti九个元素的认定值和不确定度,有效期限定为10a。

摘要： 对电力设备常用的2A12铝合金进行酒石酸阳极氧化,并选用3.5%NaCl溶液作为腐蚀介质浸泡不同时间,研究阳极氧化膜的腐蚀行为。结果表明:未浸泡的阳极氧化膜表面较平整,只分布着纳米量级的孔洞阵列,其阻抗模值(|Z|_(0.01 Hz))达到103.0 kΩ·cm^(2)。随着浸泡时间延长,阳极氧化膜的形貌发生显著变化,腐蚀程度逐渐加重,导致形成了接近于微米量级的凹坑甚至缝隙,腐蚀坑面积百分比呈增大的趋势,腐蚀产物也明显增多。浸泡72 h、168 h后的|Z|_(0.01 Hz)相比于未浸泡时分别降低了约1、2个数量级,并且到一定阶段后基本不变。阳极氧化膜的腐蚀形式从局部腐蚀逐步转变成全面腐蚀,对腐蚀介质的阻隔能力减弱,表现为腐蚀程度加重,腐蚀失重呈增加的趋势。

摘要： 利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)以及膜厚测量等分析测试方法研究了不同阳极氧化时间对2A12铝合金抗剥落腐蚀性能的影响。结果表明:随着阳极氧化时间延长,氧化膜厚度逐渐增加,其抗剥落腐蚀性能越好。当阳极氧化时间从30 min延长至60 min时,氧化膜厚度从2.43μm增大到4.72μm,膜厚标准差从0.75减少至0.52。但是当阳极氧化时间超过60 min后,氧化膜厚度增长趋势缓慢,膜厚标准差逐渐趋于一水平值。宏观、微观形貌综合分析结果表明,当阳极氧化时间为60 min时,2A12铝合金的耐腐蚀性能最好。

摘要： 为更好的观察特殊运动器材2A12铝合金在应力条件下的裂纹扩展状况,将通过三维重建方法对2A12铝合金的疲劳寿命以及裂纹扩展状况进行检测,在检测过程中引进CT扫描技术,这样可更加清晰地观察裂纹扩展状况为后续研究提供有效技术支持。针对特殊运动器材2A12铝合金在疲劳状态下产生的裂纹对其进行修复与愈合,并通过搅拌摩擦裂纹修复技术进行实验分析,为特殊运动器材2A12铝合金疲劳裂纹的修复环境营造良好氛围。

摘要： 采用光学显微镜(OM)、电子背散射衍射仪(EBSD)、电子拉力试验机等分析测试手段对2A12铝合金高锁螺母及原材料棒材进行失效分析。结果表明:2A12铝合金高锁螺母收口裂纹产生的主要原因是螺母收口处晶粒粗大,变形协调性差,达不到螺母收口时所需的塑性所致。改进原材料制备工艺,获得了均匀细小晶粒,有效避免了收口裂纹。

摘要： 分别在室温(RT)、393 K、513 K和633 K开展扭转0.5-4 t的2A12铝合金的高压扭转(HPT)变形实验。通过对微观组织和室温力学性能进行观察、测量和统计,阐明了微观组织和力学性能随HPT工艺参数的变化规律。结合断口形貌和断口区域组织特征,对HPT变形试样的断裂行为进行了研究。结果表明:在RT-513 K区间,扭转0.5-4 t的HPT变形试样的抗拉强度(TS)均得到较大程度提升,其中在393 K、513 K扭转0.5 t的变形试样的伸长率(EL)同时得到较大程度改善,取得较好的强化与韧化效果。在RT扭转1 t的变形试样在不损失塑性的同时展示出本研究的最高TS值,TS值增至初始材料的156%,表现出穿晶断裂主导的混合断裂机制。

摘要： 为了提高2A12铝合金微弧氧化膜层的耐蚀性,利用非对称双极性脉冲电源制备具有不同纳米ZrO_(2)颗粒含量的微弧氧化复合膜层,研究了纳米ZrO_(2)颗粒对2A12铝合金微弧氧化膜层耐蚀性的影响.采用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、电化学工作站等仪器对复合膜层进行分析测试.结果表明:当电解液中加入1 g/L的ZrO_(2)颗粒时,复合膜层中的自腐蚀电流密度最小,极化电阻值最高,耐蚀性最好;当复合膜层中ZrO_(2)颗粒含量由2 g/L增加到3 g/L时,复合膜层中形成的裂纹明显增多,复合膜层的耐蚀性下降.

摘要： 本文采用电解铝液半连续铸造生产的铸锭,利用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析、差示扫描量热法、读数显微镜和力学性能测试等手段,揭示该合金均匀化处理过程相和组织演变规律,结果表明：直径203mm的2A12合金半连续圆铸锭的过烧温度为501．7°C;采用497°C保温12h后缓慢升温(3°C／h)至527°C的均匀化处理能将所有的低熔点共晶产物全部溶入合金基体;均匀化处理后,AlCuFeMnSi相形状为无规则块状,而AlCuFeMn大都呈条状;2A12合金半连续圆铸锭经497°C均匀化处理时间由4小时延长至24小时对其塑性加工后材料的力学性能影响不大。

摘要： 本文采用电解铝液半连续铸造生产的铸锭,利用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析、差示扫描量热法、读数显微镜和力学性能测试等手段,揭示该合金均匀化处理过程相和组织演变规律,结果表明：直径203mm的2A12合金半连续圆铸锭的过烧温度为501．7°C;采用497°C保温12h后缓慢升温(3°C／h)至527°C的均匀化处理能将所有的低熔点共晶产物全部溶入合金基体;均匀化处理后,AlCuFeMnSi相形状为无规则块状,而AlCuFeMn大都呈条状;2A12合金半连续圆铸锭经497°C均匀化处理时间由4小时延长至24小时对其塑性加工后材料的力学性能影响不大。

摘要： 本文采用电解铝液半连续铸造生产的铸锭,利用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析、差示扫描量热法、读数显微镜和力学性能测试等手段,揭示该合金均匀化处理过程相和组织演变规律,结果表明：直径203mm的2A12合金半连续圆铸锭的过烧温度为501．7°C;采用497°C保温12h后缓慢升温(3°C／h)至527°C的均匀化处理能将所有的低熔点共晶产物全部溶入合金基体;均匀化处理后,AlCuFeMnSi相形状为无规则块状,而AlCuFeMn大都呈条状;2A12合金半连续圆铸锭经497°C均匀化处理时间由4小时延长至24小时对其塑性加工后材料的力学性能影响不大。

摘要： 本文采用电解铝液半连续铸造生产的铸锭,利用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析、差示扫描量热法、读数显微镜和力学性能测试等手段,揭示该合金均匀化处理过程相和组织演变规律,结果表明：直径203mm的2A12合金半连续圆铸锭的过烧温度为501．7°C;采用497°C保温12h后缓慢升温(3°C／h)至527°C的均匀化处理能将所有的低熔点共晶产物全部溶入合金基体;均匀化处理后,AlCuFeMnSi相形状为无规则块状,而AlCuFeMn大都呈条状;2A12合金半连续圆铸锭经497°C均匀化处理时间由4小时延长至24小时对其塑性加工后材料的力学性能影响不大。

摘要： 本文研究了2A12铝合金形变热处理过程中高温形变量变化对其组织和性能的影响.结果表明,变形量较小时动态再结晶的作用大干变形强化的作用,试样硬度降低,然而随着变形量的逐渐增加,试样的硬度又会上升,动态再结晶和加工硬化二者相互影响,相互促进,最终硬度曲线会出现峰值,出现峰值的变形量约为50％.

摘要： 本文研究了2A12铝合金形变热处理过程中高温形变量变化对其组织和性能的影响.结果表明,变形量较小时动态再结晶的作用大干变形强化的作用,试样硬度降低,然而随着变形量的逐渐增加,试样的硬度又会上升,动态再结晶和加工硬化二者相互影响,相互促进,最终硬度曲线会出现峰值,出现峰值的变形量约为50％.

摘要： 本文研究了2A12铝合金形变热处理过程中高温形变量变化对其组织和性能的影响.结果表明,变形量较小时动态再结晶的作用大干变形强化的作用,试样硬度降低,然而随着变形量的逐渐增加,试样的硬度又会上升,动态再结晶和加工硬化二者相互影响,相互促进,最终硬度曲线会出现峰值,出现峰值的变形量约为50％.

摘要： 本文研究了2A12铝合金形变热处理过程中高温形变量变化对其组织和性能的影响.结果表明,变形量较小时动态再结晶的作用大干变形强化的作用,试样硬度降低,然而随着变形量的逐渐增加,试样的硬度又会上升,动态再结晶和加工硬化二者相互影响,相互促进,最终硬度曲线会出现峰值,出现峰值的变形量约为50％.

摘要： 本文研究了2A12铝合金形变热处理过程中高温形变量变化对其组织和性能的影响.结果表明,变形量较小时动态再结晶的作用大干变形强化的作用,试样硬度降低,然而随着变形量的逐渐增加,试样的硬度又会上升,动态再结晶和加工硬化二者相互影响,相互促进,最终硬度曲线会出现峰值,出现峰值的变形量约为50％.

摘要： 应用疲劳裂纹的声发射信号分析方法,分析了2A12铝合金疲劳裂纹在不同阶段声发射信号的特点,进而应用人工神经网络的非线性映射能力,利用试验所得样本对疲劳裂纹进行模式识别,识别裂纹扩展的不同阶段和裂纹大小。实际试验结果表明,该方法能够检测常规检测方法无法检测的疲劳裂纹,裂纹模式识别结果具有一定的精度,有一定的实际工程意义。

摘要： 本发明公开了一种用于铝合金二次阳极氧化丝印前的处理剂，其特征在于：每千克处理剂溶液中包含有如下重量的原料：钴盐0.02-0.08g、钛盐0.01-0.08g、促进剂0.01-0.20g、硅烷0.01-0.20g、余量为水；本发明还公开了一种铝合金二次阳极氧化工艺，包括清洗，第一次碱蚀，第一次中和，第一次阳极氧化，第一次无机盐封闭，处理剂处理，丝印耐腐蚀油墨；第二次碱蚀，第二次中和，第二次阳极氧化等步骤；本发明的处理剂，可在铝材上形成反应性转化层，转化层可有效抵抗水及氧化物的浸透，提供优异的耐蚀性，也可以提高涂层对油墨、涂料等的附着性，防止经过后续处理过程中油墨的脱落或产生腐蚀斑点现象。

摘要： 本发明公开了一种铝合金除油抛光二合一处理液及对铝合金进行除油抛光处理的方法，一种铝合金除油抛光二合一处理液，包含以下组分：乙二酸1～20g/L、氢氟酸或者氢氟酸盐1～5g/L、表面活性剂0.001～0.01g/L和助剂0.05～0.15g/L。使用所述的处理液处理铝合金，包括以下处理步骤：将待处理的铝合金型材浸入所述二合一处理液中，初始反应至开始有气泡冒出，然后继续浸泡反应3～5min，得到表面光洁的铝合金型材。本发明用于处理铝合金型材，不仅能做到除油抛光一步完成，而且提高了型材的抗腐性、抗污染能力，提高了铝型材的高镜面反射特性，增加了型材重量；而且处理液不需要更换，可循环使用。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 一种铝合金硬质薄箔，其中，具有Fe的含量以质量％计为0.05％至2.0％，剩余部分为Al和不可避免杂质的合金成分，再结晶完成温度为250°C以下，箔厚为5μm至50μm，该铝合金硬质薄箔例如能够通过将具有Cu、Mg、Cr、Zr的合计量的质量％为0.05％以下并且Mn的量为0.05％以下的成分的铝合金在冷轧的途中进行一次以上的中间退火，并进行最终中间退火后到最终冷轧后为止的压下率为85％以上的冷轧而获得。

摘要： 本发明公开了一种用于铝合金二次阳极氧化丝印前的处理剂，其特征在于：每千克处理剂溶液中包含有如下重量的原料：钴盐0.02-0.08g、钛盐0.01-0.08g、促进剂0.01-0.20g、硅烷0.01-0.20g、余量为水；本发明还公开了一种铝合金二次阳极氧化工艺，包括清洗，第一次碱蚀，第一次中和，第一次阳极氧化，第一次无机盐封闭，处理剂处理，丝印耐腐蚀油墨；第二次碱蚀，第二次中和，第二次阳极氧化等步骤；本发明的处理剂，可在铝材上形成反应性转化层，转化层可有效抵抗水及氧化物的浸透，提供优异的耐蚀性，也可以提高涂层对油墨、涂料等的附着性，防止经过后续处理过程中油墨的脱落或产生腐蚀斑点现象。

摘要： 本发明公开了一种铝合金除油抛光二合一处理液及对铝合金进行除油抛光处理的方法，一种铝合金除油抛光二合一处理液，包含以下组分：乙二酸1～20g/L、氢氟酸或者氢氟酸盐1～5g/L、表面活性剂0.001～0.01g/L和助剂0.05～0.15g/L。使用所述的处理液处理铝合金，包括以下处理步骤：将待处理的铝合金型材浸入所述二合一处理液中，初始反应至开始有气泡冒出，然后继续浸泡反应3～5min，得到表面光洁的铝合金型材。本发明用于处理铝合金型材，不仅能做到除油抛光一步完成，而且提高了型材的抗腐性、抗污染能力，提高了铝型材的高镜面反射特性，增加了型材重量；而且处理液不需要更换，可循环使用。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本申请实施例提供一种铝合金阳极氧化工艺、铝合金制品及铝合金阳极氧化液。铝合金阳极氧化工艺包括：提供第一氧化液，所述第一氧化液包括草酸、硫酸、羟基乙酸、柠檬酸以及水，其中，所述草酸的浓度为30g/L～40g/L，所述硫酸的浓度为3g/L～10g/L，所述羟基乙酸的浓度为5g/L～30g/L，所述柠檬酸的浓度为10g/L～40g/L；将所述铝合金工件置于所述第一氧化液中进行阳极氧化。该阳极氧化工艺可以在铝合金工件表面形成致密的氧化膜，并且对铝合金工件上的高亮面的亮度和光泽的影响较小。

摘要： 一种铝合金，具备如下组成：包含1.0质量％以上且1.8质量％以下的Si、0.5质量％以上且1.2质量％以下的Mg、0.3质量％以上且0.8质量％以下的Fe、0.1质量％以上且0.4质量％以下的Cu、0.2质量％以上且0.5质量％以下的Mn、0质量％以上且0.3质量％以下的Cr、以及0.005质量％以上且0.6质量％以下的Ni和0.005质量％以上且0.6质量％以下的Sn中的至少一方，余量由Al及不可避免的杂质构成。

摘要： 本实用新型涉及一种带铝合金装饰框的玻璃节能门用的铝合金第二夹片，包含铝合金第二夹片本体；所述铝合金第二夹片本体的上部的内侧设置有第一上横梁；所述第一上横梁的上部设置有凹槽；所述凹槽可用来安装枢轴底座；所述铝合金第二夹片本体的下部的设置有通孔；所述铝合金第二夹片本体的下部的外侧设置有侧部凹槽；所述侧部凹槽上水平地设置有铝合金第二夹片钩部；本实用新型与门横盖配合简单、固定中空玻璃组件稳定。