表面压力

摘要： 使用桨叶表面布置毛细管的方式,对4.2 m直径直升机旋翼模型悬停试验中的桨叶表面压力进行测量,获得大量试验数据;同时采用数值计算的方式消除离心力对试验数据的影响;最终通过理论计算(CFD)与试验数据的对比分析,验证了理论计算的有效性,确定毛细管测桨叶表面压力的方式稳定可靠。

摘要： 该文建立了箱梁表面压力与颤振导数之间的数学关系,探讨了表面压力的分布特性对箱梁颤振导数和颤振临界风速的影响。结合流固松耦合的计算方法,利用动网格技术模拟了箱梁的风致振动。采用分块分析方法研究了箱梁表面压力的局部特性对颤振导数以及系统振动能量的影响。研究结果表明:箱梁迎风侧风嘴附近的分布压力对模型振动的稳定性产生了不利的影响,而模型尾部的压力则有助于提高系统的颤振临界风速。当迎风侧的分布压力向模型尾部移动时,对箱梁颤振稳定性影响较大的颤振导数则会发生较显著的变化,箱梁的颤振临界风速也随之增加,因此断面迎风侧风嘴附近区域的分布压力对颤振导数和系统振动的稳定性影响最大。另外,迎风侧风嘴附近的区域也是振动系统吸收气动能量的主要部位,而箱梁尾部风嘴附近的区域则消耗系统的振动能量。箱梁表面压力与模型振动最大位移之间的相位差对颤振导数有较大影响,当相位差沿断面呈反对称分布,并使气动阻尼始终为负时,则有利于箱梁颤振的稳定性。

摘要： 文章对液压联轴器轴段划痕进行了分析,提出了倒圆角及车除2种修复方案,建立了轴段修复方案仿真分析模型;对液压联轴器轴段有限元加载进行了研究,提出了各修复方案的网格、边界条件及与实际工作状态相一致的加载方法;对多方案轴段应力分析比较,最终确定了对划痕处倒圆角5 mm修复方案.该修复方案能有效地减小轴段因划痕缺陷导致的应力集中,且能缩短维修时间,符合工程要求.

摘要： 直升机旋翼地面试验完成旋翼传感信号的采集与处理,而旋翼传感信号的采集系统特性直接影响采集信号质量和气动特性分析准确性.经传感信号预处理后,针对旋翼传感信号采集系统性能评价问题和影响因素,给出参数指标定义及分析方法,建立传感信号采集系统的综合能力指标评价体系,研究采集系统增益精度、误差限、相位通道匹配、无杂散动态范围等指标与传感信号特征的关系,并在旋翼风洞地面试验基础上完成风压信号采集与指标评价体系验证.结果表明,传感信号采集增益精度达到0.01％,相位通道误差为0.01％,无杂散动态范围为75dBc,误差限为0.033％,线性度为0.0448％,表面压力信号误差小于0.0155％.该指标评价体系优于传统评价方式,能够全面地、准确的从静态与动态角度完成对多通道采集系统的指标评价,使采集的旋翼传感信号质量满足旋翼压力信号采集与处理要求.

摘要： 为研究风屏障透风率对主梁涡振性能的影响,依托某主跨808 m大跨度钢箱梁悬索桥,通过风洞测振、测压试验得到模型风致振动响应和表面各测点压力时程数据.测试原桥断面在加设风屏障后±5°攻角范围内的涡振性能,对比分析原桥断面和3种不同透风率风屏障以及安装水平分流板5种工况下主梁涡振响应和桥面各测点脉动压力系数均值、根方差;同时分析局部气动力与总体气动力的相关性和贡献作用.研究结果表明,原断面在+5°攻角下发生了多区间竖弯涡激振动,且涡振振幅远超规范允许值.安装不同透风率的风屏障后对主梁的涡激共振产生了有利的影响,消除了主梁原断面在低风速区间的涡振,最大振幅也有一定的减小.根据测得的压力数据分析,带风屏障主梁上表面中后部压力脉动减弱及局部气动力与总体气动力贡献系数减小使得主梁振幅有了小幅减小;在主梁风嘴处添加水平分流板后,局部气动力与总体气动力的相关性被完全破坏,压力脉动减弱,从而有效地抑制了主梁在该情况下的涡振.

摘要： 三菱化学针对已有精制方法在结晶阶段由于母液残留、甲醇等溶剂残留造成产品收率和纯度低的问题,优化过滤工艺条件,使过滤器第一表面压力高于第二表面,压差在10~500 kPa,浆料中溶剂甲醇的质量分数为3%~10%,温度为0~20°C,浆料输送过程中将(甲基)丙烯酸晶体和母液分离,实现高纯度(甲基)丙烯酸生产。

摘要： 为了研究轨道间隙对磁浮列车气动性能的影响,采用三维、定常、不可压缩雷诺时均方程和标准k-ε双方程湍流模型,模拟无风及横风条件下不同轨道间隙下2车编组磁悬浮列车气动性能.研究结果表明:通过风洞试验验证,列车表面压力的数值模拟结果与试验数据变化规律一致,幅值相差不超过10％;在无风条件下,随着轨道间隙增大,在列车头车流线型及整车非流线型部分,列车与轨道之间空气流速呈增大趋势,而在尾车流线型部分,列车与轨道之间速度略有减小趋势,列车鼻尖点附近车底压力突变幅增大,头车升力减小,尾车升力增大;当轨道间隙由8 mm增大到20 mm时,头车升力减小36.01％,尾车升力增大10.09％,当横风风速为20 m/s时,随着轨道间隙增大,在头尾车鼻尖点附近位置,车轨之间空气流速随轨道间隙增大而减小,在头车流线型其他位置及非流线型部分,车轨之间速度随轨道间隙增大而增大,整车非流线型及尾车流线型部分底面压力略有增大的趋势;头尾车升力均随轨道间隙增大而减小,轨道间隙由8 mm增大到20 mm时,头车升力减小6.34％,尾车升力减小3.06％;不同轨道间隙下列车周围流场结构的差异主要体现在列车底部与轨道顶部之间,改变轨道间隙会改变列车底部与轨道顶部之间的气流速度,从而影响列车底部气动压力,改变列车升力,影响列车运行的平稳性.

摘要： 旋翼桨-涡干扰(BVI)是直升机在进场和离场等近地飞行时后行桨叶切割前行桨叶脱落桨尖涡产生的气动扰动,该扰动不仅对桨叶表面压力载荷产生激励作用,同时也会弓起旋翼噪声出现激增,旋翼噪声激增的主要成分为桨-涡干扰噪声.本文首先对斜下降桨-涡干扰状态桨叶表面载荷进行数值计算;然后分别阐述了基于改进整周期同步平均旋翼噪声去噪方法、基于多层小波包分解的桨-涡干扰声源识别和分离方法以及基于bartlett时延计算和球面插值的声源定位方法,设计并开展了风洞斜下降状态桨-涡干扰桨叶表面压力和声源定位试验,给出了开发的声源定位软件界面、声源定位图像畸变校准方法及声阵列现场校准方法;最后对比分析了不同试验状态的桨-涡干扰噪声声源特性以及和桨叶表面压力之间的关联性,并给出了声源定位及表面压力试验数据分析结果.结果表明典型斜下降状态后行侧桨-涡干扰主要出现在方位角310°～330°、径向位置1.6～1.8 m桨盘平面区域.

摘要： 采用三维非定常、黏性、可压缩N-S方程和RNG k-ε双方程湍流模型,基于滑移网格技术,对8节编组的城际列车以160 km/h速度通过地下越行车站的空气动力学性能进行模拟,分析列车速度和流线型长度对其瞬变压力的影响.研究结果表明:数值计算得到的车体和隧道表面测点的压力变化曲线与动模型试验的结果吻合较好.车站内部结构多变不对称,列车表面左右对称测点压差不明显,屏蔽门与其对面车站内壁对称测点的压差主要发生在头车通过时,屏蔽门上压力幅值比对面车站内壁大54.32％;屏蔽门表面压力变化幅值沿高度和纵向逐渐减小;流线型长度由1.5 m增加到5.5 m时,列车表面压力最大减小了10.52％,屏蔽门入口段压力变化幅值最大减小了14.06％.

摘要： 通过风洞试验测量流线型扁平钢箱梁模型表面压力的方法,对比研究箱梁在涡振发生前、锁定区上升段、锁定区振幅极值、锁定区下降段以及涡振后等不同时期箱表面风压系数均值、压力根方差和脉动压力功率谱等时频特性.研究发现:涡激共振时,上表面下游、下表面与下游风嘴转角区域的压力脉动明显,且该区域气动力与涡激气动力高度相关,气动力对涡激气动力的贡献与涡振振幅呈正相关关系.因而,上表面下游、下表面与下游风嘴转角附近区域旋涡脱落活跃,是激发涡振的主要原因.

摘要： 实车测量是研究高速列车空气动力学的主要手段之一，实车表面压力测量是其中开展最为广泛和经常性的内容之一。本文针对高速列车实车表面压力测量所面临的主要测试技术问题，总结了适用、有效的测试技术和解决方法。介绍了高速列车实车表面压力测量中测试系统的关键技术要求、测试系统的抗干扰措施，测试传感器的选择与测点布置原则，参考压的选取方法，滤波截止频率和采样频率的选取方法以及抗侧风干扰方法等测试技术的进展情况，并将以上技术和方法在某型高速列车车头的实车表面压力测量试验中进行了实际应用，验证了以上测量技术和方法的适用性和可靠性。

摘要： 本文利用对表面压力进行分析的方法研究了涡振时模型表面的压力系数及脉动压力系数的分布，研究了涡振时雷诺数的大小对平均压力系数及脉动压力系数分布的影响。

摘要： 潜艇处于水平转向时,指挥台围壳作为低展弦比.有限翼展机翼处于斜流之中,在来流的作用下其后缘形成的自由涡向后伸展并在空间产生诱导速度场,诱导速度场与绕流场的合成流场使围壳后方艇体的上表面压力大于下表面压力,并诱导潜艇的潜浮与纵倾运动。本文数值计算了MSU潜艇模型在一定漂角范围内不同Re数下的艇体压力分布,垂向力及纵倾力矩。结果表明:指挥室围壳是造成艇体上下表面压力差的主要因素,垂向力及纵倾力矩随漂角变化具有明显的非线性特性,而计算Re数大干临界Re数后对压力系数的影响很小.计算值与实验值吻合良好,为潜艇艇体姿态控制提供参考。

摘要： 本文利用求解器naoe-FOAM-SJTU数值计算分析某巡逻舰在静水中航行时非线性船首波的形成.求解器naoe-FOAM-SJTU是基于开源代码OpenFOAM工具箱和数据结构,专门面向船舶与海洋工程复杂水动力学问题而开发的求解器.控制方程为RANS方程,用有限体积法进行离散,采用VOF方法处理两相流界面.通过对某巡逻舰在静水中以傅汝德数Fr=0.35速度航行时的船首波形成的数值模拟,得到了船首波的形成区域范围、与船体表面交线、射流产生时船首附近横截面内射流速度及表面压力的分布特征.

摘要： 对一般飞行器而言，如何在飞行包络面中增加其空气动力特性(如高升阻比、降阻等)，一直是多年来空气动力学研究的重点。以民航机而言，在设计之初，机翼的设计都是以巡航时的飞行条件作为考虑。但在起飞及降落时，可改变襟翼等控制面之角度，进而增加机翼弧线，使得飞行器在较低飞行速度下得到所需之升力。然而，控制面角度的改变可能会因震波之产生而导致边界层之分离。此一现象除了可能使阻力增加，亦会造成扰动压力负载(fluctuating pressure load)，进而影响其飞行安全。本研究以实验方法，利用凸角流为基本模型，探讨deflected flap流场之特性。本实验主要在探讨圆凸角(15度)对於流场的影响，圆半径为300 mm。由实验结果显示，在不同自由流马赫数下，当流场由次音速扩张流转换至跨音速扩张流时，此时流场的马赫小於原构型相对之马赫数；圆凸角面亦使表面压力扰动量大幅降低。

摘要： PSP图像的三维重构即将PSP 处理所得二维压力图谱转变为叶片三维模型上的压力分布，其有助于PSP 实验结果的分析和压力信息的定量提取。以某叶栅的PSP 压力图像为对象进行图像的三维重构，得到了三维叶片模型表面的压力分布，并对三维重构图像进行了误差分析。结果表明：（1）将 PSP 图像进行三维重构以后可以方便压力信息的分析及读取。（2）标记点的数量及位置分布对PSP 图像的三维重构精度有影响。

摘要： 潜艇做水平面转向运动时,受主艇体与围壳干扰后的流场作用于艇上产生的水动力与力矩,使潜艇常伴随出现另外两个坐标平面上的耦合运动.而围壳的高度与外形特征对耦合运动的幅度有着直接的影响.本文采用CFD方法计算了MSU模型在一定漂角范围内的艇体表面压力分布及部分水动力,并在此基础上针对一近似常规潜艇模型的指挥室围壳进行优化,计算表明低矮化、后缘流线型化的围壳能有效降低艇体水平转向时的横倾与纵倾幅度,为潜艇指挥室围壳的外形优化设计提供参考.

摘要： 随着计算机硬件的不断发展,大涡模拟作为一种对计算机硬件要求较高的湍流模型正在得到越来越广泛的应用.本研究以圆球作为研究对象,采用标准k-ε、RNG k-ε、大涡模拟等湍流模型,计算了圆球绕流,为大涡模拟的普及应用做了探究性的研究.比较了上述湍流模型对计算结果的影响,分析了圆球绕流的尾部流场及圆球表面的压力变化.研究发现,大涡模拟模型在模拟漩涡的流动有较好的效果.

摘要： 随着计算机硬件的不断发展,大涡模拟作为一种对计算机硬件要求较高的湍流模型正在得到越来越广泛的应用.本研究以圆球作为研究对象,采用标准k-ε、RNG k-ε、大涡模拟等湍流模型,计算了圆球绕流,为大涡模拟的普及应用做了探究性的研究.比较了上述湍流模型对计算结果的影响,分析了圆球绕流的尾部流场及圆球表面的压力变化.研究发现,大涡模拟模型在模拟漩涡的流动有较好的效果.

摘要： 本发明涉及一种用于建立指示机器支脚(1)的如橡胶弹性体(5)的固定表面的压力状况的信号的方法，其中所述机器支脚(1)的载荷通过被增加的载荷加压的所述橡胶弹性体(5)从刚性盖子(4)传递到基底(31)，使得所述橡胶弹性体(5)的自由上部表面部分(5.1)和不可移动部分(14.1)之间的距离由机电换能器(6)确定，所述机电换能器建立对应于所述距离的电信号，所述电信号用作用于所述橡胶弹性体的压力状况的测量，并且因此用作用于所述机器支脚的载荷的测量。

摘要： 在大范围内稳定地控制向吸嘴供给的气体的压力。具备：第一正压供给通路，以第一正压供给气体；第二正压供给通路，以比第一正压低的第二正压供给气体；吸嘴连接通路，与吸嘴(611)连接；切换阀(34)，选择性地对第一连接状态和第二连接状态进行切换，该第一连接状态是将第一正压供给通路与吸嘴连接通路连接的连接状态，该第二连接状态是将第二正压供给通路与吸嘴连接通路连接的连接状态；及阀控制部，对切换阀(34)的连接状态进行控制，而在从第一正压到第二正压的范围内对供给到吸嘴的气体的压力进行调整。

摘要： 本发明公开了一种基于狭缝表面等离激元效应的光学压力传感器及压力检测方法，所述光学压力传感器主要构成为：刻蚀有脊形波导阵列的基底，在其表面溅射一层金属膜，外部加上套筒保护器件内部结构。基底上的一维或二维金属阵列之间的间隙(gap)在特定频率光子激发下形成Gap‑SPP。压力使基底发生形变，进而使阵列之间gap的大小改变，进而引起SPP波长的改变，将压力信号转为光学信号来检测。本发明基于SPP共振模式的变化来检测压力的变化。对比基于法泊腔压力传感器，本发明对光纤距离敏感膜的距离不敏感，因此可以减少温度的影响，同时易于加工制造。

摘要： 本发明涉及一种用于建立指示机器支脚(1)的如橡胶弹性体(5)的固定表面的压力状况的信号的方法，其中所述机器支脚(1)的载荷通过被增加的载荷加压的所述橡胶弹性体(5)从刚性盖子(4)传递到基底(31)，使得所述橡胶弹性体(5)的自由上部表面部分(5.1)和不可移动部分(14.1)之间的距离由机电换能器(6)确定，所述机电换能器建立对应于所述距离的电信号，所述电信号用作用于所述橡胶弹性体的压力状况的测量，并且因此用作用于所述机器支脚的载荷的测量。

摘要： 在大范围内稳定地控制向吸嘴供给的气体的压力。具备：第一正压供给通路，以第一正压供给气体；第二正压供给通路，以比第一正压低的第二正压供给气体；吸嘴连接通路，与吸嘴(611)连接；切换阀(34)，选择性地对第一连接状态和第二连接状态进行切换，该第一连接状态是将第一正压供给通路与吸嘴连接通路连接的连接状态，该第二连接状态是将第二正压供给通路与吸嘴连接通路连接的连接状态；及阀控制部，对切换阀(34)的连接状态进行控制，而在从第一正压到第二正压的范围内对供给到吸嘴的气体的压力进行调整。

摘要： 本实用新型给出一种压力棒表面带有皮辊的压力棒隔距块，其通过在压力棒的表面通过轴承结构连接皮辊，使得压力棒与通过其表面的纤维之间产生摩擦力，从而增加对表面纤维的控制作用，提供牵伸过程中更加稳定的摩擦力界分布，改善成纱质量。

摘要： 本发明公开一种基于压力扫描阀的模型表面压力连续测量试验系统，包括模型表面的压力采集系统和角度采集系统及主控机，所述的测压采集系统主要包括两套压力扫描阀和系统处理器，所述的角度采集系统包括VXI数据采集设备，主控机通过触发形式触发两套采集系统同时按各自的采样率开始采集，当角度通道信号的值进入试验角度对应值时，记录对应角度这一时刻距离开始采样时刻的时间，同时去找对应时刻的扫描阀的测量值并存储，对所采集的进行挑选、处理，得到姿态角下的被测参数。本发明在模型姿态角匀速变化的过程中，能够采集到足够密集的气动特性数据，提高了风洞测压试验效率。

摘要： 本发明提供一种基于扫描阀的模型表面压力连续测量试验系统，包括主控机和多个压力扫描阀，并且还包括系统处理器、光纤接口单元、扫描阀数字化接口单元、扫描阀接口单元和多套压力校准单元，系统处理器分别与光纤接口单元、多套压力校准单元电信号连接，光纤接口单元与扫描阀数字化接口单元光纤通讯，扫描阀数字化接口单元通过扫描阀接口单元与多个压力扫描阀连接。本发明能够实现模型运动过程完成压力数据的连续采集，使得一次实验能够得到一系列机构角度变化下的压力数据；在模型姿态角匀速变化的过程中，能够采集到足够密集的气动特性数据，大大提高风洞测压试验效率，提供了更加完整丰富的气动数据，提高试验效率，并降低试验成本。

摘要： 本实用新型提供一种基于压力扫描阀模型表面压力连续测量试验系统，包括主控机、多个压力扫描阀、系统处理器、光纤接口单元、扫描阀数字化接口单元、扫描阀接口单元和多套压力校准单元，系统处理器分别与光纤接口单元、多套压力校准单元电信号连接，光纤接口单元与扫描阀数字化接口单元光纤通讯，扫描阀数字化接口单元通过扫描阀接口单元与多个压力扫描阀连接。本实用新型能够实现模型运动过程完成压力数据的连续采集，使得一次实验能够得到一系列机构角度变化下的压力数据；在模型姿态角匀速变化的过程中，能够采集到足够密集的气动特性数据，大大提高风洞测压试验效率，提供了更加完整丰富的气动数据，提高试验效率，并降低试验成本。

摘要： 本实用新型公开了一种测量土壤表面压力的压力盒固定装置，包括呈环形的压力盒座托，压力盒座托的外周面沿周向均设有三个用于固设在土壤表面的固定支臂；压力盒座托的一个端面上设有减压环，减压环的中轴线与压力盒座托的中轴线方向相一致，减压环的中空腔为用于放置压力盒的容纳空腔，减压环的外周表面设有用于将压力盒限定在容纳空腔内的限位装置，限位装置包括均匀固设在减压环外周面上的多个呈弧形的第一限位板，以及固设在第一限位板上端面上的第二限位板，第一限位板的下端可拆卸设置在压力盒座托上，第一限位板的高度与减压环的高度相一致。本实用新型可准确测定土壤表面的压力，结构简单，安装方便快捷。