荷载分析

摘要： 针对某工程地下室高大空间,系统复杂管道排布密集且多为大型管道,为合理利用空间排布管道支架形式保证功能使用并且兼顾经济和美观的需要,设计管道共用支架形式。充分利用结构柱形成管架梁(简支梁),最大限度地减少传统型楼板生根“门”形支架。此处应用的简支梁形式共用支架有效解决了管道空间排布,减少了支架数量,提高了施工功效,减少了楼板承受荷载,保证了施工质量。并且兼顾了机房布置的美观性,形成简洁大气的观感效果,同时减少了经济成本,为今后同类工程施工提供了思路。

摘要： 文章以既有基坑回填或修建地下车库为研究对象,对哈尔滨地铁2号线南直路站—东北农业大学站既有盾构区间进行受力分析。通过在区间上方土体或建筑物增加荷载来进行结构受力计算及变形判定,针对计算结果及以往工程案例经验进行综合对比分析,并对既有盾构区间上方增加荷载的分析结果进行了总结,研究成果为今后类似工程提供参考。

摘要： 日本船级社(NK)发布了《直接荷载分析和强度评估指南(2.0版)》,新版指南明确了更合理的结构设计要求,反映了基于研发成果的最新结构强度评估方法。根据NK的《钢船检验和建造规范》和国际船级社协会(IACS)的相关规定,应进行基于有限元分析的船体强度评估,并要求根据现有船型估算,采用简化的载荷公式进行评估。在缺乏足够数据的情况下,可采用“直接载荷和结构分析”方法,直接模拟作用在船舶上的波浪引起的载荷,进行强度评估,用于准确把握每艘船舶的特性。

摘要： 随州高铁站主体结构采用"伞状单元体"索膜结构,为实现随州高铁站站房中"伞状单元体",提出了一种大曲率索膜协同作用伞状单层ETFE膜结构方案.首先根据建筑方案,提出2种不同的布索方案.采用小弹性模量法对索膜进行协同找形分析,并对预应力态和荷载态下的索膜结构进行计算分析,对比了不同布索方案、不同膜厚度的ETFE膜结构的膜面应力、索力等.研究表明,小弹性模量法适用于单层ETFE与索网协同找形分析,大曲率索膜协同作用ETFE膜结构可用于实际工程,本工程选用布置5道横向索时,索膜结构应力均匀,满足设计要求.

摘要： 分析了环形交叉索桁结构(ACCTS)的结构特点,提出了3种压杆跳格布置方案,并从预应力分布、荷载状态、抗屈曲能力、用钢量等方面与原方案进行了对比研究,确定了最优跳格布置顺序.最后,对最优方案与原方案二者的静、动力性能进行了系统的对比研究.研究结果表明:在不改变原结构静、动力性能的情况下,最优跳格方案不仅节约了用钢量、提高了结构的抗屈曲能力,而且简化了结构体系、降低了施工成形难度.本文研究对ACCTS在实际中的推广有一定的促进作用.

摘要： 针对雷达天线阵面防风能力的安全性问题,对雷达天线阵面的结构荷载和风荷载进行受力分析;建立了雷达天线阵面有限元模型;基于ANSYS软件进行仿真计算,找出了天线阵面的最大应力部位,计算结果表明:所设计的雷达天线阵面防风能力符合安全性要求,可为雷达天线阵面防风能力的安全性研究提供理论依据和设计指导。

摘要： 地下室顶板在施工时期发挥了一个重要的作用,不过由于施工荷载和结构服役荷载存在一定的差异,要是没有选择合理的加固方法,就会影响到施工进度和施工质量,而且会影响到结构的使用以及结构安全.本文分析了施工现场地下室顶板的加固方法,研究了不同荷载条件下的加固措施,希望可以给相关的人员一定的参考.

摘要： 针对雷达天线阵面防风能力的安全性问题,对雷达天线阵面的结构荷载和风荷载进行受力分析;建立了雷达天线阵面有限元模型;基于ANSYS软件进行仿真计算,找出了天线阵面的最大应力部位,计算结果表明:所设计的雷达天线阵面防风能力符合安全性要求,可为雷达天线阵面防风能力的安全性研究提供理论依据和设计指导.

摘要： 索膜结构是一种全新的建筑结构形式,在国内外建筑结构领域得到广泛应用.本文介绍了膜结构体系的分类及特点,对张拉索膜结构理论基础、找形分析、荷载分析、裁剪分析进行了系统的阐述.简述了国内外经典的索膜结构建筑,并且对今后索膜结构的研究及发展方向进行了一定的展望.

摘要： 气化罐是一种内热式的压力容器,通常内装30B容器、电子秤和其他构件.通过循环被加热的空气来加热30B容器,30B容器在加热升温的过程中,其内的UF6固体(液体)变成UE气体,通过连接软管输送到外部,进行UR水解反应,制得UO2F2,再经过沉淀、脱氟还原等T序制得UO2粉末.气化罐运行正常工况下,工作压力为常压,工作温度70°C～100°C,工作介质为空气.UF6泄漏时设备运行工况分为瞬时工况和事故工况.瞬时T况包括:正常运行时30B容器连接软管泄漏和赶残料过程中30B容器连接软管泄漏;事故工况包括:正常运行时出现事故和赶残料时出现事故.分别分析了这四种情况下气化罐的工作压力、工作温度及工作介质.进行综合分析,将发生频率较高的瞬时工况和正常工况进行组合,作为气化罐设计条件的荷载分析;将发生频率较低的事故工况单独作为一种分析条件,来进行气化罐设计条件的荷载分析.从而确定气化罐的设计条件如下:设计温度120°C,设计压力0.1MPa,工作介质为空气中含大量极毒介质.

摘要： 本文将气枕内充气体假定为势流,以小幅波动方程为基础推导得到了内充气体的有限元动力学方程;引入界面协调条件使得气体动力学方程与薄膜动力方程联立得到了气枕系统的共同作用方程;使用ADINA程序实现了气枕共同作用有限元模型的形态分析和荷载分析,并进行了验证;在此基础上建立了一个真实尺寸的正六边形ETFE气枕,定义了气枕在强风作用下的失效准则;给出了不同尺寸气枕的抗风承载力随内压的变化规律,为气枕抗风设计提供依据.

摘要： 在用地紧张、交通繁忙的地区,下立交具有建成后不侵占原有地面空间,对原有地面景观环境无影响,对相交道路交通不产生安全隐患,可因地制宜采用暗埋段、敞开段、与桥梁结合等不同形式的优点.望园路跨G1501节点地处南桥新城,横穿G1501高速公路及地面辅道,地下水位埋深浅,节点方案的选择需节约用地,尽可能减少对高速公路的影响.为了合理设计,根据工程情况进行上跨、下穿多方案比选,对下穿方案进行设计计算论证.结果表明,所选结构形式合理,为穿越重要横向道路的下立交提供了新的扩展形式.

摘要： 在用地紧张、交通繁忙的地区,下立交具有建成后不侵占原有地面空间,对原有地面景观环境无影响,对相交道路交通不产生安全隐患,可因地制宜采用暗埋段、敞开段、与桥梁结合等不同形式的优点.望园路跨G1501节点地处南桥新城,横穿G1501高速公路及地面辅道,地下水位埋深浅,节点方案的选择需节约用地,尽可能减少对高速公路的影响.为了合理设计,根据工程情况进行上跨、下穿多方案比选,对下穿方案进行设计计算论证.结果表明,所选结构形式合理,为穿越重要横向道路的下立交提供了新的扩展形式.

摘要： 在用地紧张、交通繁忙的地区,下立交具有建成后不侵占原有地面空间,对原有地面景观环境无影响,对相交道路交通不产生安全隐患,可因地制宜采用暗埋段、敞开段、与桥梁结合等不同形式的优点.望园路跨G1501节点地处南桥新城,横穿G1501高速公路及地面辅道,地下水位埋深浅,节点方案的选择需节约用地,尽可能减少对高速公路的影响.为了合理设计,根据工程情况进行上跨、下穿多方案比选,对下穿方案进行设计计算论证.结果表明,所选结构形式合理,为穿越重要横向道路的下立交提供了新的扩展形式.

摘要： 在用地紧张、交通繁忙的地区,下立交具有建成后不侵占原有地面空间,对原有地面景观环境无影响,对相交道路交通不产生安全隐患,可因地制宜采用暗埋段、敞开段、与桥梁结合等不同形式的优点.望园路跨G1501节点地处南桥新城,横穿G1501高速公路及地面辅道,地下水位埋深浅,节点方案的选择需节约用地,尽可能减少对高速公路的影响.为了合理设计,根据工程情况进行上跨、下穿多方案比选,对下穿方案进行设计计算论证.结果表明,所选结构形式合理,为穿越重要横向道路的下立交提供了新的扩展形式.

摘要： 根据实际施工经验,分析燃气埋地管道的合理埋设深度,总结适当增加埋深的优势.相对于北方设计施工习惯而言，适当减少埋深，既保证了管道荷载，又降低了工程造价，实际施工时可参考以下经验值：市政燃气管管顶覆土厚度为1.2-1.50m.非车行道和庭院施工时，钢质燃气管管顶覆土厚度不少于0.5m.PE材质燃气管管顶覆土厚度不少于0.8m。

摘要： 根据实际施工经验,分析燃气埋地管道的合理埋设深度,总结适当增加埋深的优势.相对于北方设计施工习惯而言，适当减少埋深，既保证了管道荷载，又降低了工程造价，实际施工时可参考以下经验值：市政燃气管管顶覆土厚度为1.2-1.50m.非车行道和庭院施工时，钢质燃气管管顶覆土厚度不少于0.5m.PE材质燃气管管顶覆土厚度不少于0.8m。

摘要： 根据实际施工经验,分析燃气埋地管道的合理埋设深度,总结适当增加埋深的优势.相对于北方设计施工习惯而言，适当减少埋深，既保证了管道荷载，又降低了工程造价，实际施工时可参考以下经验值：市政燃气管管顶覆土厚度为1.2-1.50m.非车行道和庭院施工时，钢质燃气管管顶覆土厚度不少于0.5m.PE材质燃气管管顶覆土厚度不少于0.8m。

摘要： 本发明公开了一种包含近场爆炸、远场爆炸的等截面固端梁荷载系数的计算方法，首先，建立等截面固端梁在近场爆炸、远场爆炸作用下的统一荷载模型，以等截面固端梁跨中位置为坐标原点，以水平向右平行梁方向为x轴方向，垂直于x轴向下方向为y轴方向，建立坐标；选取等截面固端梁跨中截面为观测位置，等截面固端梁两端部约束条件相同，确定固端梁一阶振型形函数，选择典型爆炸冲击波超压峰值参数数值和炸药当量，进而确定包含近场爆炸、远场爆炸的等截面固端梁爆炸荷载系数。本方法得到的统一计算公式能够为结构设计计算提供更准确的计算数值，减少传统方法中忽略近场爆炸带来的设计风险。

摘要： 本发明公开了一种荷载加载装置及荷载试验的加载方法，主要解决现有技术中吊篮悬挂重物加载方法的加载能力、安全性不足，以及对作动器移动的减摩擦效果不理想等问题。本发明提供的荷载加载装置，包括：加载梁、导轨、作动器单元、第一连接部及第二连接部；导轨固定在加载梁下端面，并设置有能侧向位移的第一连接部，作动器单元的上端与第一连接部连接，作动器单元的下端与第二连接部连接；其中：导轨与第一连接部间的位移形成滚动摩擦；第二连接部的下端连接试件，第二连接部随试件上加载点位置的改变而移动。采用本发明的装置及方法，可以实现横向荷载随试件上的加载点侧向移动，具备较高的加载能力和安全性，并能准确测得试件的失稳临界荷载。

摘要： 本发明公开了一种码头门机移动荷载及多层框架式码头最危险组合荷载计算方法及系统，首先建立多层框架式码头结构段的三维有限元模型；然后计算在不同荷载工况单独作用下模型中各构件的内力值；并构成总内力值矩阵；按照荷载组合原则得到荷载组合方案；最后通过对各组合内力值进行对比分析最终确定构件的最危险内力组合值及其相应的最危险组合荷载；本发明提供的方法充分考虑了堆货荷载作为面荷载的全组合模式，门机荷载的移动特性以及撞击力不可与工作状态门机荷载共同组合等诸多因素，使得最终的计算结果能够更趋于实际情况，为多层框架式码头结构的设计和研究提供一定的技术支撑。

摘要： 本发明公开了一种起重机荷载试验装置，包括下主梁、支座、上主梁、分配梁及对拉机构。下主梁安装于地面上，相邻两个下主梁之间通过横联连接，支座安装于下主梁的顶部，上主梁安装于支座上，相邻两个上主梁之间通过横联连接。在模拟天车起升荷载试验中，分配梁安装于下主梁的底部，上主梁上的天车提升分配梁到设定的荷载。在模拟整跨全悬挂荷载试验中，多组对拉机构间隔设置于两个支座之间，对拉机构用于对拉上主梁和下主梁到设定的荷载。本发明还公开了一种起重机荷载试验方法。上述起重机荷载试验装置及荷载试验方法，起重机荷载试验不需要配置配重块，通过主梁对拉模拟荷载试验，可以很方便地在厂内进行试验。

摘要： 本发明公开了一种起重设备荷载试验装置，包括立柱、反力架总成及起重设备。立柱安装于地面上，两组立柱在地面上间隔布置。反力架总成安装于立柱上，反力架总成的两端分别连接两组立柱。起重设备承载在反力架总成上，并在荷载试验中，起重设备的起升机构提吊反力架总成，反力架总成对起升机构的反力，模拟荷载试验时外部载荷对起升机构的反力。本发明还公开了一种起重设备荷载试验方法。上述起重设备荷载试验装置及荷载试验方法，起重设备荷载试验中，不需要配置配重块，也可以很方便地在厂内进行试验，荷载试验过程简单，荷载试验所需的条件简单。

摘要： 本发明涉及一种基于车桥耦合及随机车辆荷载模型的荷载效应计算方法，所述荷载效应计算方法包括：采用Monte‑Carlo随机抽样方法建立随机车辆模型，根据车桥耦合效应计算桥梁典型位置的应力时程，并通过雨流计数法及GMM聚类算法建立随机车辆荷载作用下的桥梁荷载效应模型；根据桥梁荷载效应模型计算随机车辆作用下的桥梁荷载效应，得到桥梁典型位置的应力幅值分布规律。本发明通过随机车辆荷载模型对各类桥梁的荷载效应进行计算以及疲劳寿命预测，不需要在中小跨径钢桥及钢混组合桥梁设置健康检测系统就可以得到荷载效应谱，进而降低了后期成本，提高了经济效益。

摘要： 一种透水与荷载共同作用的碎石粒料重复荷载试验装置及方法，装置包括透水组件、加载组件以及试样组件；试样填充在刚性试模的内部成型，试样的顶部放置加载板，加载板通过加载柱与试验机框架顶部的加载端相连；透水底板设置在试样的底部；加载板上设有试样进水口，试样进水口通过导管与补水器的出水口相连，补水器的出水口设置第一出水阀；刚性试模的侧壁及透水底板上设有试样出水口，每个试样出水口均通过导管连接一个出水量杯，所述的试样出水口均设置有第二出水阀。本发明能够实现含水率动态变化、渗透压调节、排水条件可控等功能，具有实用方便、功能明确、操作性强、结果匹配度高的优点，为开展碎石粒料在多条件下的力学性能研究提供途径。

摘要： 本发明提供了一种对桩结构施加平面循环荷载和竖向荷载且保持桩顶自由转动的装置和方法，包括测力传感器，激光位移传感器、水平载荷传递连接板、桩顶连接组件和竖向载荷重物；测力传感器一端需固定于施力装置上，另一端和水平载荷传递连接板连接，所述桩顶连接组件包括竖向连接杆、竖向连接杆下端的金属球和低摩连接筒，所述低摩连接管能同心地连接在桩顶，所述金属球的直径与低摩连接筒的内径匹配，使得所述金属球刚好能插入所述低摩连接筒内，所述竖向连接杆的上端和水平载荷传递连接板连接。本发明竖向荷载和水平循环荷载可以同时施加，竖向荷载和水平循环荷载的施加过程互不影响；桩结构顶端无约束作用，可自由转动。

摘要： 一种基于平稳二项随机过程荷载模型的冷却塔施工期风荷载因子计算方法，根据风荷载的作用特点，利用风荷载可靠度计算的平稳二项随机过程模型，通过已知的设计基准期风荷载可靠度，求出不同工期长度的施工期风荷载可靠度。引入风荷载因子，将其定义为施工期风荷载最大值和设计基准期风荷载最大值的比值，采用极值Ⅰ型分布来描述任意时点的风荷载、设计基准期风荷载和施工期风荷载，采用对数正态分布来描述结构抗力，并且假设结构抗力在施工期和设计基准期保持不变，通过串联事件失效概率计算方法和验算点法求出风荷载因子。最后，在已知设计基准期风荷载最大值的前提下，可以利用风荷载因子得出不同工期长度的施工期风荷载最大值取值。

摘要： 本发明公开了动循环荷载下桩网结构荷载分担试验装置及其试验方法，通过对桩网结构路堤模型施加竖向动荷载，桩土差异沉降控制单元控制承载板的升降，模拟桩间土与桩的差异沉降，进而形成土拱结构和格栅拉膜效应；循环荷载加载结束后对桩网结构路堤模型侧面的剖面变形标志点和桩网结构路堤模型内部格栅的破坏形态进行测量，同时结合动态数据采集单元采集的各类传感器数据进行结果分析对比。本发明用于开展不同初始工况的循环加载桩网结构模型试验，查明动力土拱结构形态的演变，划分动力土拱损伤阶段；进一步描述动荷载下土拱损伤过程垫层拉膜的形态和拉力分布，探明不同循环条件下土拱效应和格栅拉膜效应的耦合作用机制。