药芯焊丝

摘要： 通过对型号为E71T-1C的CO_(2)气体保护药芯焊丝焊接过程中的焊接电流、电弧电压、送丝阻力与送丝速度进行测定对比,分析判断送丝性能的有效方式,为今后产品检测提供指导。试验表明:因为送丝阻力值仅表示焊丝在送丝管内传送时的阻力值,所以通过测量焊丝的送丝阻力,以送丝阻力值的大小作为判断药芯焊丝送丝性能优劣的依据是不科学的。而通过测量焊接处送丝速度的波动情况,计算速度的标准偏差能够有效地评价药芯焊丝的送丝性能,且与实际使用情况相符合。通过对试验中3个药芯焊丝的截面形态、合缝情况和表面质量的观察分析,发现影响CO_(2)气体保护药芯焊丝送丝性能的主要因素是焊丝表面的微观形态,平整度好、表面微观划痕少的药芯焊丝送丝性能良好,而且为提升产品性能、改进生产工艺指明了方向。

摘要： 采用CO;气体保护药芯焊丝电弧焊,研究了15CrMoR钢碱性渣系药芯焊丝的焊接工艺性,及焊接接头的组织和性能。结果表明,焊接过程中飞溅较大,焊后焊缝成形良好,焊接接头中焊缝和热影响区的微观组织为贝氏体,与酸性渣系药芯焊丝的焊接接头相比冲击吸收能量有明显提高,各项性能满足母材要求。

摘要： 在药芯焊丝脉冲TIG电弧增材制造过程中,发现了电弧“骑”在成形件两侧的现象,该电弧被称为倒Y形电弧。倒Y形电弧对成形件两侧均有加热作用,其偏移导致成形件两侧受热不均,影响熔覆过程稳定性。按照点阵法测得的光谱数据利用Stark展宽方法计算了倒Y形电弧拖曳部分的电子密度,本研究试验条件下有部分区域(侧壁以外2 mm左右,Z方向0位置以下1.5 mm左右)符合局部热力学平衡条件。利用光谱诊断的Boltzmann图法来计算电子温度,将各点的数据拟合得到完整电弧温度场,分别从平行和垂直于焊枪运动方向分析了熔敷过程中倒Y形电弧的温度场。结果表明,从两个方向光谱诊断得到的倒Y形电弧钨极轴线处的温度最高值均大约为14000~16000 K,分布在钨极端部下方0.5~1.5 mm范围内,电弧拖曳部分的温度大约为5000~8000 K。在垂直于焊枪运动方向上,当钨极轴线与熔敷层中心重合时,正常倒Y形电弧及其温度场关于钨极轴线对称分布。当钨极轴线偏移熔敷层中心左侧1 mm时,倒Y形电弧向左发生偏移且温度场也向左发生了偏移,熔敷层左侧温度明显高于右侧温度。在平行于焊枪运动方向,倒Y形电弧温度场扭曲较小,熔敷过程中焊丝从钨极前(左)侧送入,扰动电弧且吸收电弧热量,导致电弧前(左)侧的尺寸和温度均小于后(右)侧,电弧拖曳部分出现了收缩现象。通过分析钨极轴线与熔敷层中心重合以及钨极轴线向左偏移熔敷层中心1 mm的电信号,发现前者的均值电压、基值均值电压、峰值均值电压均小于后者。利用电信号结合高斯热源模型进行分析,在成形件左侧壁相同位置,正常倒Y形电弧的温度和热流密度小于偏移的倒Y形电弧,在成形件右侧壁相同位置则相反,这与光谱诊断得到的温度场分布关系吻合。研究结果对于建立电弧增材制造过程中新的热源模型和过程监控具有重要意义。

摘要： 采用高温激光共聚焦显微镜原位观察方法,研究TC4钛合金激光填药芯焊丝焊缝区在模拟焊接热循环作用下冷却过程中组织形成特征及相变规律。结果表明:当焊缝区分别以0.5°C/s、5°C/s、20°C/s和80°C/s的冷却速率降温到889.5°C、864.2°C、835.5°C和818.9°C时,在相界位置开始出现新相的微观组织形貌;当焊缝区分别降温到725.7°C、749.3°C、769.4°C和789.2°C时,新相完成转变,即相变的温度区间随着冷却速率的增大而逐渐变窄。随着冷却速率的增加,新相的片层间距逐渐减小;随着冷却速率的增大,冷却到室温的试样硬度逐渐增大,由339 HV10增大到368 HV10;试样全部由密排六方(HCP)晶体结构组成,没有斜方晶格和体心立方的晶体结构产生。

摘要： 针对碳钢用药芯焊丝CHT711匹配二氧化碳气、CHT711匹配混合气(80%Ar20%CO_(2))以及CHT711M匹配混合气(80%Ar20%CO_(2))三种焊材和保护气匹配所形成的20G焊接接头进行工艺性试验、无损检测和力学性能分析、结合三种焊材-保护气的经济性分析,认为CHT711匹配混合气(80%Ar20%CO_(2))的焊接飞最小,外观成型良好,强度最高,韧性最差,焊材和保护气综合成本最高;CHT711匹配二氧化碳气的焊接飞减大,容易堵喷嘴,强度最低,韧性居中,焊材和保护气综合成本最低;CHT711匹配混合气(80%Ar20%CO_(2))的焊接飞溅小,外观成型良好,强度居中,韧性最好,焊材和保护气综合成本中等。因此,推荐选择CHT711匹配混合气(80%Ar20%CO_(2))焊接20G材料,既能保证焊接质量,又容易操作,施工成本相对适中。

摘要： 针对Nb-Ni-Ti-B强化药芯焊丝堆焊金属进行研究,采用XRD和SEM分析了样品的相结构和显微结构;研究发现焊丝熔敷金属中的Fe2B能使熔敷金属堆焊层更加稳固,具有良好的抗剥离性能,Fe2B的硬度高、耐磨性好、分布均匀,镶嵌在熔敷金属的基体中有着骨架的作用,使该合金具有了良好的耐磨性;堆焊金属中的TiC为NbC提供了凝结核,形成NbC+TiC复合相,在提高耐磨性的同时有利于促进NbC弥散分布.NbC+TiC复合相弥散分布在熔敷金属中,部分NbC+TiC复合相嵌于Fe2B组织中有利于固化Fe2B组织.通过Nb-Ni-Ti-B强化药芯焊丝堆焊金属与5C-27Cr型高碳高铬合金焊丝熔敷金属磨损试验比较,Nb-Ni-Ti-B强化堆焊金属相对5C-27Cr型高碳高铬合金的耐磨性为2.08.

摘要： 本文对高湿度下的药芯焊丝角焊缝质量进行研究,首先介绍在高湿度状态下模拟舱壁板与球扁钢角焊缝药芯焊丝焊接试验情况.然后分析焊缝质量及扩散氢含量检测结果.试验结果显示:在高湿度情况下,焊缝表面出现大量气孔,降低了焊缝质量;药芯焊丝在高空气湿度下暴露24小时候,焊缝中扩散氢大量增加,增加了氢致裂纹的风险.最后经过试验研究与分析,得出结论,制定防护措施.

摘要： 为有效执行NB/T47018-2017《承压设备焊接材料订货技术条件》,针对该标准规定的扩散氢含量测定、 埋弧焊焊剂与焊丝的匹配使用、 药芯焊丝的技术要求等与新发布的部分焊接材料标准存在诸多的不协调进行总结分析,并提出相应的实施建议.

摘要： 针对焊接工艺开发中出现的某药芯焊丝熔覆的焊接接头全尺寸拉伸试验中持续出现的伸长率下降现象,对断口进行了扫描电子显微镜观察、化学成分分析、微观组织及断口维氏硬度测定.试验结果显示,断口出现鱼眼白点现象,推断为非金属介质聚集扩散氢引起的局部氢脆,后续通过提升预热及层间温度、消氢等措施,使得伸长率满足了设计要求.

摘要： 采用日本神钢产CO2气体保护焊用309 LCb不锈钢药芯焊丝,在不同焊道搭接量下进行单层堆焊焊接工艺试验.结果表明,焊道搭接量2～3 mm可使单层堆焊过程稳定,焊接工艺性良好,堆焊层距表面3 mm范围内化学成分和铁素体数、金相组织、硬度值、晶间腐蚀、氢剥离以及各项理化性能满足要求.

摘要： 文中以3种药芯焊丝为对象,研究了陶瓷衬垫打底焊过程中裂纹产生的类型,并对产生原因进行了分析.结果表明,该裂纹出现在打底层焊缝的上表面,为结晶裂纹;存在裂纹的焊缝横截面上金相组织方向性明显,朝向焊缝中心生长,为粗大的柱状晶;C,S,B等元素在焊缝中是裂纹敏感元素,含量过高会产生结晶裂纹.

摘要： 结合商丘集中供热热网工程施工实际,文中指出了纤维素型焊条/药芯焊丝下向焊的特征;从焊前准备、焊接工艺参数选择及焊接操作技术要点进行了质量控制;对焊缝进行外观及X射线无损探伤检验,总结了下向焊施工时常见的焊接缺陷及防治措施.实践证明,采用纤维素型焊条/药芯焊丝组合下向焊,既能提高焊接生产效率,又能保证焊接质量.

摘要： 采用自制的E81T1-C1药芯焊丝,研究了焊接道间温度及焊接速度对熔敷金属显微组织及力学性能的影响.试验结果表明,随着道间温度在一定范围内增加,焊缝可得到优异的显微组织及力学性能,该焊丝的最佳道间温度为150°C;熔敷金属化学成分,主要是Si、Mn含量随着焊接速度的增加烧损较少,过渡到熔敷金属中的含量较多;焊接速度减小,热输入增加,熔敷金属组织尺寸较大,冲击功降低.通过试验对比,确定了焊丝的最佳焊接规范.

摘要： 通过药芯焊丝与实芯焊丝对比,发现药芯焊丝具有焊接接头力学性能理想,熔敷率高,焊缝成型美观等特点,极大的提高了劳动效率,降低了生产成本,并因此而制定了药芯焊丝二氧化碳气体保护的工艺评定和操作工艺要点.

摘要： 本文选用WEL FCAW309MoLT堆焊过渡层,WEL FCAW329J4L堆焊表层,焊丝直径为Φ1.2mm,进行了超级双相不锈钢药芯焊丝堆焊工艺试验,确定了合理的焊接工艺评定及产品的施焊规范.结果表明:正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量以及制定合理的焊接工艺是双相不锈钢焊接的关键.试验及实际施焊中各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.

摘要： 本文自主设计和制备了马氏体不锈钢1Cr12Ni2WMoV气保护药芯焊丝,本次选用低碳钢钢带取代不锈钢作为焊丝外皮,能够避免加工硬化并解决焊接时不锈钢焊丝送丝卡丝、断丝的情况,其设计成分与母材组织匹配,具有良好的工艺性能和力学性能.自主研发药芯焊丝具有飞溅小及成形性美观等特点,并且其抗拉强度达到900MPa左右、屈服强度达到772MPa、冲击功达到65.7J.焊缝接头组织由板条马氏体、回火索氏体、少量析出碳化物和残留奥氏体组成,焊缝比母材有更强耐腐蚀性能.

摘要： 本文依据相关行业标准,重点研究了高强钢用实芯焊丝和药芯焊丝的化学成分、熔敷金属的力学性能.通过具体的焊接试验,分析总结出700MPa、900MPa不同级别实芯焊丝与药芯焊丝各自的焊接工艺特点.700MPa级的实芯焊丝与药芯焊丝均能满足力学性能要求，并且焊缝的塑性和韧性方面药芯焊丝略优于实芯焊丝。900MPa级的实芯焊丝比药芯焊丝力学性能优良。此外，实芯焊丝焊接烟尘较小，送丝平稳，容易保存;药芯焊丝易吸潮，保存管理的要求更为严格。根据两类焊材的特点，为公司不同产品的焊材选择提供了技术支持。

摘要： 随着中缅天然气管道的贯通送气,云南作为中缅天然气管道进入中国境内的起始省份,开始了天燃气普及使用前的天燃气管道工程建设.我公司在承接的玉溪-普洱天然气管道工程施工过程中,结合现场实际摸索出一套适合云南地区的天然气管道焊接技术.本文重点介绍了药芯焊丝和纤维素焊条组合焊接工艺在山岭地区天然气管道安装焊接工程中的应用.

摘要： 不锈钢手工钨极氩弧焊焊缝背面通氩气保护受到工件形状、焊接环境、保护气体气室、可达性等诸多因素限制,用不锈钢药芯焊丝打底,焊缝背面不通氩气保护,焊接更简单、有效.

摘要： 文中采用自制药芯焊丝在Cr5钢板进行堆焊试验,通过金相组织分析和摩擦磨损试验,验证了Cr5冷轧辊堆焊的可行性.结果表明,药芯焊丝堆焊过程稳定,焊后成形美观;堆焊层金属组织以奥氏体组织为基体,硬质相颗粒弥散分布在基体中,组织均匀细小;堆焊层平均硬度为HRC59,堆焊试样的耐磨性能优于Cr5钢的.

摘要： 本发明属于铝合金焊接技术领域，公开了药芯粉末和具备其的药芯铝焊丝及药芯铝焊丝制备方法，药芯粉末包含占其总质量为0‑5％的铝基中间合金、占其总质量为0‑2％的稀土氧化物以及占其总质量不小于35％的活性剂粉末，药芯粉末的余量为铝合金金属粉末。将制备的药芯粉末经烘干后制备药芯铝焊丝。利用本发明制备的药芯铝焊丝进行铝合金激光‑电弧复合焊接，能够进行高速焊接，且焊缝成形质量更好。

摘要： 本发明的药芯焊丝含有CaF2等，其含量的总值α以相对于总质量的质量％计为3.3～6.0％；含有Ti氧化物等，其含量的总值β以相对于总质量的质量％计为0.4～1.2％；含有CaCO3等，其含量的总和以相对于总质量的质量％计为0.1～0.5％；焊剂中的铁粉的含量以相对于总质量的质量％计小于10％。

摘要： 本发明提供了一种焊丝粉体药芯、药芯焊丝、其制备方法、应用、超高强度钢焊接工艺，涉及焊接材料技术领域，所述焊丝粉体药芯包括以重量百分比计的如下组分：高碳铬铁7‑12％；电解锰5‑15％；钼铁5‑10％；钒铁3‑10％；钛铁1‑5％；镍粉10‑20％；金红石25‑35％；氟化钠2‑5％；铝铁1‑5％；氧化铋0.3‑0.8％；碳酸锰0.4‑1.0％；钾长石0.4‑2.0％；铁粉余量。本发明的药芯材料和药芯焊丝能够满足抗拉强度为1400‑1600MPa超高强度钢的焊接需求，焊接工艺性良好，飞溅小，焊缝成型美观，表面无裂纹，形成的熔敷金属力学性能好。

摘要： 本发明的药芯焊丝含有CaF2等，其含量的总值α以相对于总质量的质量％计为3.3～6.0％；含有Ti氧化物等，其含量的总值β以相对于总质量的质量％计为0.4～1.2％；含有CaCO3等，其含量的总和以相对于总质量的质量％计为0.1～0.5％；焊剂中的铁粉的含量以相对于总质量的质量％计小于10％。

摘要： 本发明公开了一种药芯焊丝一体化轧丝机组，包括放带机、成型机和收线装置，所述收线装置的上游设有成型机出口稳速装置，所述出口稳速装置为单头拉丝机，所述成型机出口稳速装置和所述收线装置之间设有速度差缓冲检测装置。本发明还公开了采用上述轧丝机组生产焊丝的方法和采用上述方法生产的焊丝。本发明采用出口稳速装置为成型机提供较大的后张力以满足焊丝成型和减径的需要，并且在出口稳速装置和收线装置之间设有速度差缓冲检测装置，将工字轮收线机收线时的速度波动隔离在出口稳速装置之后，避免了对成型机运行速度的干扰，使得成型机组运行速度的稳定性提高了一个数量级，从而保证了填充率的稳定，提高了产品质量。

摘要： 本发明公开了一种药芯焊丝一体化成型机组，包括放带机、成型机和收线装置，所述成型机包括被动式轧架，所述收线装置的上游设有成型机出口稳速装置，所述成型机出口稳速装置和所述收线装置共用一个动力源。本发明还公开了采用上述成型机组生产焊丝的方法和采用上述方法生产的焊丝。本发明不但避免了工字轮收线时，由于焊丝乱绕排线所造成的焊丝收卷即时半径不稳定性对于焊丝收线速度的干扰，而且从根本上消除了稳速装置下级设备对稳速装置速度的不稳定影响因素。再加上采用成型机出口稳速装置使得速度的输出方式由不确定变为长期确定的输出方式，使得成型机组运行速度的稳定性提高了一个数量级，从而保证了填充率的稳定，提高了产品质量。

摘要： 本发明属于药芯焊丝的制造技术领域，特别涉及一种成型机储带器和药芯焊丝成型机组和药芯焊丝生产线。成型机储带器包括机架和撑带装置，机架的上游侧设置有夹带机构，撑带装置包括第一驱动机构、第一、二导带轮组，第一导带轮组与第一驱动机构传动连接；第一、二导带轮组分别包括多个平行设置的第一、二类别导带轮；第一、二导带轮组被配置为能够使得第一类别导带轮能够从第二类别导带轮之间穿过；第一、二导带轮组位于以直线姿态穿过的钢带运行方向的相对两侧。本发明可以解决原有药芯焊丝成型机组在停机和启动阶段中的低速造成焊丝浪费的技术问题，实现了消除了每卷焊丝的初始和结尾段生的浪费，提高效率，稳定填充率，保证焊丝产品质量。

摘要： 本申请涉及焊接技术领域，尤其涉及一种焊丝药芯、药芯焊丝、其制备方法、其焊接方法及应用。本申请提供的焊丝药芯中包括B元素、Si元素、稀土Y元素、Ni元素、Cr元素、Nb元素以及Mo元素。其中，焊丝药芯中的B元素可形成固溶体及Fe‑B共晶合金。稀土Y元素，降低金属液体表面张力，减少气孔、热裂等缺陷。Ni元素，增加基体的淬透性，保证堆焊层基体获得马氏体组织的能力，可提高基体的韧性。Cr元素与O结合形成致密和稳定的Cr2O3，提高堆焊层在氧化性介质中的耐腐蚀性能。Nb元素和Mo元素可与C结合形成稳定的碳化物相，在高温下保持对位错运动的阻碍作用，提高堆焊层的高温强度。可有效地避免出现堆焊层不耐磨、易开裂等过早失效的现象。

摘要： 本发明公开一种药芯焊丝保护器和药芯焊丝焊接器，其中，药芯焊丝保护器，包括壳体组件、锁紧组件与密封组件，本发明技术方案中将卷绕有焊丝的卷筒安装至两块限制板之间后，手动旋转螺旋件，使得滑动连接于支撑件上的限制板与卷筒接触，实现对药芯焊丝的限制移动，操作简单，第一保护壳与第二保护壳合在一起后，限制杆靠近第二保护壳的一端插入到螺旋件内，进而实现对螺旋件的旋转限制，进而避免螺旋件的移动限制，防止在药芯焊丝保护器工作过程中由于螺旋件的旋转松动而影响限制板对卷筒的限制，密封组件的存在密封了由第一保护壳与第二保护壳合在一起后形成的收纳腔，进而避免收纳腔内气体交换，为药芯焊丝防潮防湿。

摘要： 本实用新型涉及药芯焊丝/焊带的热处理，特别涉及药芯焊丝/焊带的热处理装置、药芯焊丝/焊带生产线。药芯焊丝/焊带的热处理装置包括热处理腔室，热处理腔室上设有供保护气体通入以防止药芯焊丝/焊带氧化的保护气进口，还设有供药芯焊丝/焊带从热处理腔室中穿过的焊料穿入口和焊料穿出口；热处理装置还包括激光器，热处理腔室上设有供激光器产生的激光射入以对药芯焊丝/焊带进行表面热处理的激光透射窗口，激光透射窗口密封连接在热处理腔室上以使热处理腔室保持封闭。本实用新型能够解决现有的热处理装置容易造成药芯受热融化，并且清洗时容易导致药芯潮湿的问题。