自生体积变形
自生体积变形的相关文献在1991年到2022年内共计174篇,主要集中在水利工程、建筑科学、化学工业
等领域,其中期刊论文138篇、会议论文18篇、专利文献67587篇;相关期刊60种,包括水泥助磨剂技术、混凝土、混凝土与水泥制品等;
相关会议14种,包括第6届全国混凝土膨胀剂学术交流会、全国大坝安全监测技术信息网2014年全国大坝安全监测技术与应用学术交流会 、北京力学会第16届学术年会等;自生体积变形的相关文献由316位作者贡献,包括李承木、方坤河、陈昌礼等。
自生体积变形—发文量
专利文献>
论文:67587篇
占比:99.77%
总计:67743篇
自生体积变形
-研究学者
- 李承木
- 方坤河
- 陈昌礼
- 袁明道
- 刘加平
- 刘数华
- 宋军伟
- 张国新
- 李维维
- 杨光华
- 杨华全
- 杨富亮
- 王振红
- 赵振华
- 刘毅
- 张利平
- 徐文
- 田倩
- 石妍
- 辛建达
- 陈荣妃
- 付颖
- 刘小萤
- 刘涛
- 吉顺文
- 吴勇
- 吴哲
- 季真强
- 张守治
- 张建峰
- 张磊
- 曾雪玲
- 李光伟
- 李家正
- 李晓勇
- 李金河
- 王田堂
- 王秀军
- 王育江
- 王述银
- 范有银
- 蒋君
- 蔡跃波
- 郭飞
- 阳运霞
- 陈学茂
- 陈改新
- 陈迅捷
- 雷爱中
- 韩建国
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李明;
徐文;
王康臣;
吴玲正;
刘加平
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摘要:
采用体式显微镜观察高吸水树脂(SAP)在早龄期压榨孔溶液及真实水泥浆体环境中的粒径变化,分析了SAP在水泥浆体早期硬化过程中的释水行为.结果表明:SAP在压榨孔溶液中的饱和平衡吸水倍率变化不能反映其在水泥浆体中的释水行为;SAP在水泥浆体早期塑性阶段就表现出快速释水,在浆体凝结后短时间内再次快速释水,之后缓慢释水;SAP在水泥浆体塑性阶段释水能够降低其毛细管压力,有助于降低水泥浆体的塑性收缩,但不利于抑制水泥浆体硬化后的自收缩.
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刘雨冰;
李浩;
李倩
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摘要:
为研究不同掺量膨胀剂对混凝土自生体积变形的影响程度,在保持混凝土工作性能基本不变的条件下,外掺0%、2%、3%、4%的膨胀剂,采用变形观测的手段,研究混凝土自生体积变形性能。结果表明:不掺膨胀剂的混凝土自生体积变形呈收缩趋势,龄期至60 d时收缩基本稳定;掺膨胀剂的混凝土自生体积变形均呈膨胀趋势,龄期至364 d时混凝土自生体积变形仍有膨胀发展趋势,并且混凝土自生体积膨胀变形随着膨胀剂掺量的增加而提高,表明掺入膨胀剂能够明显改善混凝土的抗裂性。一般工程条件下大体积混凝土施工时,掺用一定的膨胀剂,有利于混凝土温控防裂。
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陈荣妃;
陈昌礼;
雷平
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摘要:
采用力学试验、变形观测、压汞测试、扫描电镜观察等手段,研究MgO膨胀剂的反应活性对外掺MgO碾压混凝土的力学性能、自生体积变形及微观结构的影响。结果表明,随着MgO反应活性提高,混凝土在龄期28、90 d的强度增大,在龄期360 d的孔体积减少、孔隙率降低;反应活性越高的MgO,成型的碾压混凝土的早期自生体积变形越大,但后期的膨胀速率减小,膨胀稳定早;反之,早期的自生体积变形越小,后期的膨胀速率增加。在为坝体混凝土选择氧化镁膨胀剂时,活性指数不宜太小,也不宜太大。
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彭广银;
潘利;
徐文
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摘要:
试验研究了水化温升抑制剂对中热水泥水化的影响,并从水泥水化热、放热速率、力学性能、混凝土自生体积变形等方面进行分析。结果表明,水化温升抑制剂能明显降低中热水泥水化热及放热速率,对中热水泥砂浆早期强度影响较大,90 d强度影响较小,而对中热水泥混凝土自生体积变形基本无影响。可见,水化温升抑制剂有利于降低混凝土里表温差和最大温升,提高混凝土抗裂性能,特别适用于设计龄期较长的水工大体积混凝土。
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陈荣妃;
陈昌礼;
杨华山;
赵振华;
刘小萤
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摘要:
为寻求碾压混凝土中粉煤灰的替代掺合料,使用贵州磷渣粉部分或全部替代粉煤灰制备外掺MgO碾压混凝土,研究了采用不同掺合料的外掺MgO碾压混凝土的自生体积变形和力学性能,并采用X射线衍射、差热-热重分析、背散射电子成像、能谱分析、压汞分析等方法研究碾压混凝土的微观结构。结果表明:与单掺粉煤灰碾压混凝土比较,复掺磷渣粉和粉煤灰碾压混凝土的自生体积变形值变大,且随着磷渣粉掺量的增大而减小,而单掺磷渣粉碾压混凝土的自生体积变形值变小;在相同条件下,磷渣粉比粉煤灰对混凝土中MgO水化膨胀的抑制作用更强;用磷渣粉替代粉煤灰配制的碾压混凝土的孔隙结构得到优化,力学性能更高,且MgO水化产生的膨胀不会对其微观结构造成破坏;磷渣粉适宜替代粉煤灰配制外掺MgO碾压混凝土。
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苏忠纯;
韩立刚;
曹忠露;
赵卫民
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摘要:
用膨胀剂等量替代基准混凝土中的部分粉煤灰,研究不同养护条件下,膨胀剂对大掺量矿物掺合料混凝土强度、水化和收缩性能的影响.结果表明:掺加UEA膨胀剂可使混凝土抗压强度有所降低,使胶凝材料的水化速率增大、水化温升提高、最高温耗时缩短和水化放热量增大.掺加UEA膨胀剂不能有效改善混凝土的干燥收缩和限制膨胀率.膨胀剂种类和掺量对混凝土自生体积变形的影响较大,同掺量的氧化镁复合膨胀剂好于UEA膨胀剂.
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郭利娜;
刘瑞强;
周秋景
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摘要:
低热水泥混凝土在乌东德水电站全坝采用,为掌握大体积低热水泥混凝土的自生体积变形特点,本文基于乌东德大坝无应力计监测资料,利用大坝混凝土线胀系数反演值7.53×10^(-6)/°C,分离出自生体积变形数据,并结合自生体积变形试验数据,研究低热水泥混凝土的自生体积变形规律,分析结果显示:(1)各试验结果和反馈结果均显示自生体积变形普遍呈微膨胀变形,未见明显收缩;(2)90 d龄期自生体积变形平均值约23.19×10^(-6),180 d龄期约为31.90×10^(-6),200 d后变形大致稳定,增长速率明显变小,变形为35.22×10^(-6);(3)反演得到自生体积变形规律与试验结果略有不同,变化过程中的收缩阶段较短,且部分无应力计的反演结果明显偏大;(4)分析导致反演自生体积膨胀量存在差异的原因是线胀系数的取值和各坝段混凝土所经历的温度历程不同所致,不同的温度条件下混凝土水化速度的不同,进而引起自生体积变形过程不同。
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刘瑞强;
杨宁;
乔雨;
周秋景
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摘要:
低热水泥混凝土具有水化放热少,后期强度高的特点,有利于大体积混凝土的温控防裂,首次在乌东德水电站全坝采用。为全面掌握大体积低热水泥混凝土的性质,本文基于大坝无应力计监测资料,采用统计分析方法进行线胀系数反演,分别取初期冷却、中期冷却、后冷及封拱后温度回升阶段的监测数据进行参数反演,并分析不同阶段反演参数的差别以及原因。分析结果显示:(1)一冷阶段监测数据反馈得到线胀系数最大,为8.41×10^(-6)/°C,中冷阶段反馈数据相比一冷略微降低,为8.05×10^(-6)/°C,后冷及封拱后温度回升阶段为7.53×10^(-6)/°C,为三次反演的最小值,原因为一是早期混凝土性质变化大,受自生体积变形等因素影响,导致前期反馈参数偏大,二是早龄期量值确实略大于充分硬化后的量值;(2)三次反演结果得到的线胀系数平均值略有差别,但各次反演结果的概率密度最大值都位于7×10^(-6)~8×10^(-6)/°C之间,与试验值的测量结果拟合较好;(3)建议采用后冷及封拱后温度回升阶段的监测数据进行线胀系数参数反馈,并统计概率密度,得到更为切合实际的参数值。
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陈荣妃;
陈昌礼
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摘要:
根据近年来MgO混凝土研究与应用的新发现,对外掺MgO混凝土自生体积变形反正切曲线模型的参数计算式进行改进,将外掺MgO混凝土在龄期90 d的自生体积膨胀量特征值 ε90改进为以混凝土在龄期180 d的自生体积膨胀量 ε180为特征值.结果表明:利用改进后的参数计算式计算的外掺MgO混凝土自生体积变形,在龄期150 d以后的拟合值与实测值更加接近,偏差率一般为2% ~7%,甚至<1%;极限膨胀量减少4×10-6~7×10-6,与实际也更加接近.改进的计算式可供广大工程技术人员和科研人员参考.
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张建峰;
李斌
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摘要:
指出了海外某水利水电项目建设初期,混凝土浇筑后出现比较严重的裂缝,当采取了一系列的温控措施后,裂缝问题仍然没有根本解决.针对这种情况,开展了一系列的试验研究,最后发现该项目混凝土自生体积变形收缩值较大,90 d龄期收缩超过100微应变,成为导致混凝土后期裂缝产生的主要原因.为了解原材料对自生体积变形的影响程度,通过试验设计,对比了不同品种原材料对混凝土自生体积变形的影响,得出了影响混凝土变形的主要因素,为解决裂缝问题提供重要的依据.
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欧阳幼玲;
陈迅捷;
丁建彤;
张燕驰
- 《水工大坝混凝土材料与温度控制学术交流会》
| 2009年
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摘要:
根据《水工混凝土试验规程》中“混凝土自生体积变形试验”方法,对比了养护条件、差动电阻式应变计的长度、骨料的饱水程度、配合比、水泥品种、混凝土标号等因素对雅砻江锦屏一级水电站大坝混凝土自生体积变形测试结果的影响.试验表明,当采用的原材料和水灰比一样时,所用配合比的差异可导致自生体积变形相差约3~8με,且随着龄期的增加,差别增加;采用饱和面干骨料配制的混凝土与采用气干骨料配制的混凝土相比,自生体积变形约多膨胀4με;应变计标距从15cm延长到25cm,对测试结果基本无影响;采用高含MgO中热水泥时,自生体积变形的膨胀趋势比采用普硅水泥时的大;C50高强硅粉混凝土的自生体积变形从一开始就呈收缩性.
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宋军伟;
方坤河;
涂胜金;
王海峰
- 《第五届碾压混凝土坝国际研讨会》
| 2007年
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摘要:
根据混凝土工程的自生体积变形观测时间序列,基于相空间重构,给出了混凝土自生体积变形时序的线性和非线性两种混沌预报模式。据此,以实际工程为例建立了混凝土工程变形观测数据的混沌预测方法。首先,对于掺MgO的碾压混凝土的收敛变形观测序列,采用插值方法对其进行了预处理,以获得等间隔的变形序列;然后,对该变形序列,利用上述混沌分析方法,获得其最大Lyapunov特征指数为0.02;分别采用近邻等距法和最大Lyapunov指数预报模式,对变形序列进行了预测。与观测变形相比较,变形预测结果比较理想。
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解凌飞
- 《水电·2006国际研讨会》
| 2006年
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摘要:
自生体积变形是评价混凝土抗裂性能的一个重要参数.拱坝的最大温度应力出现在二期冷却结束时,如果此时混凝土自生体积变形处于收缩期,则由二期水管冷却降温产生的收缩变形和自生体积收缩产生的变形会迭加在一起,这可能会使温度徐变拉应力超过混凝土的早期抗拉强度,温度裂缝将会出现.本文在三维瞬态温度场仿真的基础上,进行了混凝土自生体积变形对小湾高拱坝徐变温度应力影响的敏感性分析.对自生体积变形进行假定时,考虑混凝土为早期膨胀型、早期收缩型、延迟膨胀型和延迟收缩型.计算结果表明,早期膨胀型、早期收缩型混凝土只对坝体早期温度应力影响较大,对坝中心徐变温度应力最大值影响不大.延迟膨胀型混凝土的膨胀期越长,坝中心温度应力最大值越小,最终残余温度应力越小,对坝体混凝土的抗裂性有利,延迟收缩型混凝土规律与之正反.混凝土自生体积收缩对坝踵及坝趾的温度徐变应力有明显影响,收缩期越长、收缩量越大,则坝踵及坝趾处的温度徐变应力越大.在不影响材料强度和耐久性的情况下,应适当延长混凝土的膨胀期和自生体积膨胀变形量,以简化温控,降低成本和提高筑坝速度.
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毛鹏;
郝刚
- 《全国大坝安全监测技术信息网2014年全国大坝安全监测技术与应用学术交流会》
| 2014年
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摘要:
通过对溪洛渡大坝应变计组、无应力计实测应变数据计算分析,得出拱坝混凝土的温度膨胀系数、自生体积变形,利用变形法反推应力,并对溪洛渡拱坝的应力分布、变化进行分析,得出拱坝的应力应变情况.对49支无应力计进行了自生体积回归计算,其中混凝土龄期最长的为1968天,最短为600大,回归复相关系数基本在0.97以上。计算表明,混凝土的线膨胀系数在3.53 με/°C~9.03 με/°C之间,平均值为6.17 με/°C,与实验室试验结果6.50 με/°C基本吻合。蓄水至560m,拱冠部位切向应力均表现为压应力,400m~500m高程部位较大,最大-5.30MPa,位于442.2m高程下游;径向应力范围-1.4MPa~1.8MPa,下游面拉应力较大,垂直向应力表现为压应力,受坝体倒悬影响,480m高程以下,垂直应力上游大于下游,480m~540m高程,垂直应力分布均匀,540m高程以上,下游大于上游。从计算结果分析,混凝土应力随施工、环境、结构状态的变化与分布符合一般规律,与大坝工作形态相符。
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徐文;
李华;
田倩;
刘加平
- 《第6届全国混凝土膨胀剂学术交流会》
| 2014年
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摘要:
用变形测试、热重分析和化学滴定方法,系统研究了葡萄糖酸钠和柠檬酸钠2种缓凝剂对掺有CaO膨胀剂水泥净浆不同龄期自由自生体积变形、限制自生体积变形,以及CaO膨胀熟料水化速率、水化进程等方面的影响.结果表明:缓凝剂的使用延缓了CaO膨胀剂水化进程,0.08%掺量下纯水中11h和水泥净浆中7d水化程度分别降低了15%和25%以上;增大了水泥净浆自由自生体积变形,0.08%掺量下28d较基准提高了50%以上;减小了约束状态下的限制自生体积变形,0.08%掺量下最大膨胀率降低了超过90%以上,从而抑制了CaO膨胀剂的膨胀指数和膨胀效能.绝大多数实际情况下有约束存在时,不利于对水泥基材料收缩的补偿.
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鞠静春;
张伟丽
- 《第五届碾压混凝土坝国际研讨会》
| 2007年
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摘要:
自生体积变形是评价混凝土抗裂性能的一个重要参数。本文根据热传导理论、弹性徐变理论及有限元理论,编制碾压混凝土坝施工期和运行期温度场及温度徐变应力场计算仿真程序。在温度场仿真基础上对碾压混凝土坝自生体积变形进行温度应力场的敏感性分析。分析结果表明:(1)补偿应力对坝体基础强约束区效果明显;(2)养护温度越高,自生体积变形越大,对坝体抗裂有利;(3)早期膨胀速率高低对温度应力影响效果不大。
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