腐蚀试验

摘要： S32304双相不锈钢采用E2307-16焊条在横焊和立焊位置焊接后,进行拉伸、弯曲、-40°C冲击、硬度等性能试验,并增加宏观、铁素体、ASTM A1084-15a方法C腐蚀试验,试验结果均满足了标准要求和工程规范要求。

摘要： 本文通过在CO_(2)与油井介质环境共同作用下的模拟试验研究,探索了不同抽油杆材料的腐蚀规律。研究表明,在不同矿化度(CL^(-)等电解质含量)、温度、CO_(2)分压下,相同抽油杆材料的腐蚀速率和腐蚀产物形态不同,且后两者影响更显著;不同抽油杆材料在相同试验条件下的耐腐蚀性呈现较大差异,高Cr材料耐腐蚀性优异。

摘要： 探究0Cr16Ni系列合金钢材料在服役环境下受环境腐蚀影响的低周疲劳性能演变规律。依次开展材料试件模拟服役环境的9个当量日历年限仿真加速腐蚀试验和部分预腐蚀年限后的低周疲劳试验,依据试验数据,建立基于腐蚀影响系数方法的C-T曲线表达式,并采用该表达式对材料在服役环境下的疲劳寿命演变规律进行分析。C-T曲线可采用C=1-βT^(α)和C=exp(βT^(α))两种形式进行拟合,建立的腐蚀影响系数表达式分别为:C=1-0.00548T^(1.33)、C=exp(-0.0053T^(1.37))。采用指数形式腐蚀影响系数分析结果精度稍高,用其评估预腐蚀9个当量日历年限后的材料试件的低周疲劳寿命的相对误差为2.13%,用其预测15个当量日历年限下材料的低周疲劳寿命下降了约19.6%。

摘要： 从标准的适用范围、试样要求、腐蚀溶液、腐蚀时间、试验结果和敏化处理等方面对GB/T 15260—2016、ASTM G28-2002以及ISO 9400-1990三种镍合金晶间腐蚀试验方法标准进行了分析和对比。结果表明:GB/T 15260—2016和ISO 9400-1990的内容基本相同,但GB/T 15260—2016在试样要求和试验规定上更详细、更严格。敏化处理制度要参考具体的产品标准。

摘要： 免涂装钢桥通常采用耐候钢或高性能钢。免涂装焊接钢桥的疲劳性能既受焊接质量影响,也受使用环境影响。在该类型焊接钢桥疲劳设计中,需要考虑其焊接细节腐蚀疲劳强度。本文开展22个耐候钢和19个高性能钢腐蚀与未腐蚀打磨余高对接接头试件的对比疲劳试验,重点研究腐蚀后焊接接头疲劳强度,两种钢腐蚀试件分别为12、10个。腐蚀采用中性盐雾干/湿交替加速方式进行,腐蚀溶液为5%的NaCl,pH=6.5,共计腐蚀60个周期。在疲劳试验基础上,拟合试件未考虑保证率的疲劳S-N线和考虑95%保证率的疲劳S-N线;根据分析结果,研究腐蚀和焊接对两种钢材疲劳性能的影响。对比前期开展的两种钢母材疲劳试验发现,接头焊接和腐蚀都会削减两种钢材的疲劳强度,腐蚀的焊接接头削减程度更大;焊接接头对两种钢疲劳强度分别降低53.0%、49.0%,腐蚀焊接接头分别降低60.6%、50.4%。在公路免涂装焊接钢桥设计中,耐候钢和高性能钢打磨余高对接接头疲劳强度推荐采用80疲劳细节类型;在铁路免涂装焊接钢桥设计中,上述疲劳容许应力幅推荐采用类别Ⅸ。

摘要： 随着现代汽车不断追求豪华美观以及轻量化,装饰性塑料电镀以其金属光泽的外观、易加工、减重性能优异及成本较低等众多优点,在汽车内外饰零部件上被广泛使用,为满足客户的运动感和科技感喜好,开发了黑铬镭雕的层次感效果。文中阐述了样板的制备工艺,对样板进行了膜厚和微观形貌的表征。结果表明:样板镭雕区域的条纹效果是通过去除铬层和光亮镍层获得的视觉效果,并通过腐蚀试验验证了半亮镍层无法满足常规48 h的CASS,其在微观条件下可以看到明显的鼓泡松脱趋势,且局部已脱落。说明目前该工艺需要增加其他后道保护工艺来加强保护,同时实现目前的视觉效果。

摘要： 涂层体系是保护舰载航空电子外置设备的有效直接方式.本文在实验室内采用模拟飞机服役环境的仿真加速腐蚀试验环境谱开展某新型涂层试件加速腐蚀试验,通过宏观观测描述试件外观形态变化,通过电化学阻抗谱分析技术,根据电化学基本特性容抗、阻抗参数,对涂层腐蚀规律和耐蚀性进行分析,研究发现,电泳涂层在4年服役期内具有一定防护性能,之后防护性能锐减.

摘要： 井下管柱的腐蚀破坏是渤海油田开采过程中面临的重要难题,其对单井寿命、经济效益和人员安全等都有影响,研究多因素条件下的管材腐蚀规律并进行敏感性排序,有助于辅助井下管材的精细化设计.鉴于此,利用自主研制的高压釜腐蚀装置,研究了温度、含水体积分数、腐蚀时间、H2 S分压和含Cr质量分数等5个因素对管材腐蚀速率的影响规律,并利用灰色关联度的方法分析了各因素的敏感性,研究过程中考虑了不同无量纲化方法对结果的影响.得到了渤海常规井下参数范围内各因素对腐蚀的影响规律:温度和含水体积分数与腐蚀呈正相关,腐蚀时间和含Cr质量分数与腐蚀呈负相关,低浓度的H2 S加入能够抑制腐蚀;各因素的最优敏感性排序为:温度>含水体积分数>腐蚀时间>含Cr质量分数>H2 S分压.研究成果可为渤海油田井下管柱的腐蚀防护提供理论和试验依据,对防腐设计的进一步优化有一定的指导作用.

摘要： 近年来,沿海地区陆续发现电缆铝护套腐蚀现象,为了研究电缆铝护套在交流电作用下的腐蚀过程,在3.5％NaCl溶液中测定了外护套破损时,不同交流电流流过时铝护套的穿孔时间,同时记录了铝护套表面腐蚀形貌的变化.结果表明:电缆铝护套穿孔时间与铝护套表面流出的电流成反比.腐蚀速率与铝护套表面流出的电流密度成正比;腐蚀初期呈现点蚀形貌,靠近圆孔中心位置点蚀坑更加密集,随着时间的延长,腐蚀严重区域向边缘扩散.

摘要： 介绍了S31254不锈钢埋弧焊焊接工艺,通过对S31254不锈钢化学成分、力学性能及焊接性、耐蚀性进行分析,合理地选择焊接材料,经力学性能试验及腐蚀试验验证,证明S31254不锈钢埋弧焊工艺满足产品质量要求.

摘要： 从海洋资源开发和军事应用等方面分析了发展材料深海环境腐蚀试验技术的紧迫性和必要性,综述了美国、前苏联、印度、挪威等国家深海腐蚀的试验方法、技术和研究进展,总结了深海环境腐蚀试验的发展概况.针对中国船舶重工集团公司第七二五研究所开发的高效串型深海环境试验装置,对其结构、功能、水下静态受力状态以及试验方法进行了简要介绍,同时阐述了深海环境腐蚀试验技术对我国的重要性以及未来发展前景.开展材料深海腐蚀试验，积累不同材料在不同深度深海环境中的腐蚀行为规律，为海洋工程装备、潜艇等水下兵器提供基础技术支持具有重要意义。

摘要： 确定合理的不锈钢水切亮条防腐技术要求和评价指标.通过研究不锈钢水切亮条在零部件腐蚀试验和整车道路强化腐蚀试验中不同的表现,并结合不锈钢水切亮条在售后车辆的实际情况,进行不锈钢水切亮条不同腐蚀试验以及实际环境之间的关联性研究.2号不锈钢水切亮条经过480h中性盐雾试验后无红锈,在整车道路强化腐蚀试验中出现了2级锈蚀,但调查发现,其在实际环境中3年未出现锈蚀;1号不锈钢水切亮条240h中性盐雾试验后出现轻微红锈,在整车道路强化腐蚀试验中很快就出现了锈蚀.耐中性盐雾性能强的2号不锈钢水切亮条,在整车道路强化腐蚀试验和售后实际环境中,防腐性能也明显优于1号不锈钢水切亮条.关联性分析发现,在整车道路强化腐蚀试验中,10循环时,不锈钢水切亮条不允许出现3级及以上锈蚀;30循环时,允许出现2级及以下锈蚀.

摘要： 本文阐述了为模拟自然环境因素对涂层性能的影响而发展起来的各类人工加速光老化及加速腐蚀试验方法,对各类试验方法及其模拟的自然环境因素进行了评述.分析了各单一老化试验方法的局限性,与之相比,综合老化试验方法能够更好的模拟涂层实际使用情况.然后综述了国内外各加速腐蚀老化试验方法标准,指出了国内建筑涂层耐久性评价试验方法标准体系的不足之处及今后的发展方向.最后,分析了衡量加速腐蚀老化试验有效性的几种常用的相关性评价方法,Spearman秩相关系数法是现阶段涂层老化最常用的相关性定量分析法,广泛用于涂层加速老化试验相关性评价工作中.

摘要： 为确定影响酸性介质对油井水泥石腐蚀程度的关键内因,更好地为油井水泥防腐性能的研究服务,模拟了井下的温度压力,对具有一定防腐性能、密度不同的油井水泥石样品进行腐蚀试验.用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、比表面积及孔径测试仪、三轴抗压测试仪测试了受腐蚀后的油井水泥石的产物、微观结构及力学完整性.结果表明:油井水泥石的初始密度和渗透率决定了酸性介质侵入水泥石的难易程度;在腐蚀后期,油井水泥石的渗透率对其抗腐蚀性能起到了最为关键的作用;密实度是影响酸性介质对油井水泥石腐蚀程度的关键内在因素,而渗透率和密度是决定水泥石密实度的最重要因素.

摘要： 本文阐述了国内外检测方法的差异和不同.在化学检测,我国在1992年根据当时的实验条件,建立了以湿法化学检测为基础锆及锆合金化学元素分析检测国家标准(GB/T13747).国外随着仪器分析技术被大量采用,研制出了针对仪器用的一套完整以锆为基的标样体系,并建立了规范的标样测定范围,逐步放弃了湿法分析方法.氢化物国内采用湿法渗氢,而国外已改为干法渗氢.腐蚀试验国外采用三段温度控制,而国内仅是一段温度控制.通过吸收引进再创新,国核锆铪公司的检测水平得到提升.

摘要： 本文对耐候指数大于6.5的345～420MPa级别免涂装耐候桥梁钢的室内周期浸润腐蚀试验及试验后的腐蚀产物进行分析,与普碳钢的腐蚀行为进行对比,评价345～420MPa级别免涂装耐候桥梁钢的耐候性.345MPa级别的耐候桥梁钢和普碳钢组织主要是铁素体和珠光体,420MPa级别的耐候桥梁钢和普碳钢组织主要是针状铁素体和粒状贝氏体为主.对比海洋大气环境下的345～420MPa级别耐候桥梁钢和普碳钢的腐蚀失重数据,耐候桥梁钢的耐腐蚀性能优于普碳钢,且420MPa级别耐候钢的耐腐蚀性能优于345MPa级别耐候钢.观察腐蚀锈层的外观形貌,普碳钢的表面锈层在后期出现鼓泡现象,耐候钢表面未发现此现象.对外锈层腐蚀产物进行XRD物相分析,腐蚀产物中主要包括α—FeOOH、β—FeOOH、γ—FeOOH以及Fe3O4,且随着时间延长α/γ比例逐渐升高,耐候钢腐蚀后期α/γ＞2,说明腐蚀后期锈层更加稳定,耐候钢锈层稳定性优于普碳钢.在耐候钢和普碳钢的裸钢表面进行电化学试验,得到耐候钢的初始电位高于普碳钢,腐蚀电流密度小于普碳钢.测定含锈层试样的表面阻抗,耐候钢的阻抗值高于普碳钢.根据以上可知,免涂装耐候桥梁钢的外锈层更加稳定,内锈层更加致密,符合免涂装耐候钢的设计条件.

摘要： 船舶结构复杂,涉及多种设备的不同材料,而且材料处于腐蚀性强的海水环境中,电绝缘处理不当,极易形成电联接,导致电偶腐蚀。本文通过浸泡试验、极化曲线测试以及电偶试验研究了四种船舶金属材料钛合金、不锈钢及钢的腐蚀特性及偶接材料的电偶腐蚀特性。获得了四种常用金属材料在海水中的腐蚀数据和腐蚀行为,为船舶金属材料的选材和防腐设计提供了参考依据。

摘要： 船舶结构复杂,涉及多种设备的不同材料,而且材料处于腐蚀性强的海水环境中,电绝缘处理不当,极易形成电联接,导致电偶腐蚀。本文通过浸泡试验、极化曲线测试以及电偶试验研究了四种船舶金属材料钛合金、不锈钢及钢的腐蚀特性及偶接材料的电偶腐蚀特性。获得了四种常用金属材料在海水中的腐蚀数据和腐蚀行为,为船舶金属材料的选材和防腐设计提供了参考依据。

摘要： 船舶结构复杂,涉及多种设备的不同材料,而且材料处于腐蚀性强的海水环境中,电绝缘处理不当,极易形成电联接,导致电偶腐蚀。本文通过浸泡试验、极化曲线测试以及电偶试验研究了四种船舶金属材料钛合金、不锈钢及钢的腐蚀特性及偶接材料的电偶腐蚀特性。获得了四种常用金属材料在海水中的腐蚀数据和腐蚀行为,为船舶金属材料的选材和防腐设计提供了参考依据。

摘要： 船舶结构复杂,涉及多种设备的不同材料,而且材料处于腐蚀性强的海水环境中,电绝缘处理不当,极易形成电联接,导致电偶腐蚀。本文通过浸泡试验、极化曲线测试以及电偶试验研究了四种船舶金属材料钛合金、不锈钢及钢的腐蚀特性及偶接材料的电偶腐蚀特性。获得了四种常用金属材料在海水中的腐蚀数据和腐蚀行为,为船舶金属材料的选材和防腐设计提供了参考依据。

摘要： 本发明涉及一种包覆金属材料的耐腐蚀性试验装置和耐腐蚀性试验方法。在钢板上设置电泳涂膜而形成的包覆金属材料的耐腐蚀性试验装置包括：布置在电泳涂膜上并保持与电泳涂膜相接触的含水材料的两个含水材料保持部；与分别收纳在两个含水材料保持部的各含水材料保持部中的含水材料相接触的两个电极；将两个电极之间电连接的外部电路；经由绝缘部与包覆金属材料抵接并至少调节包覆金属材料的温度的温度调节元件；与温度调节元件相连并控制温度调节元件的温度的控制装置；设置在外部电路上，且将两个电极中的一者和另一者分别作为阳极和阴极，并向两者之间通电，由此使包覆金属材料的腐蚀进行的通电单元。

摘要： 本发明提供一种简便且可靠性高、通用性优异的被覆金属材料的耐腐蚀性试验方法。被覆金属材料(1)的耐腐蚀性试验方法具备：在被覆金属材料(1)的两处施加人工伤痕(5)的准备步骤(S1)；计测人工伤痕(5)的大小的第一计测步骤(S2)；将两处人工伤痕(5)经由含水材料(6)并通过外部电路(7)电连接的连接步骤(S3)；通过对钢板(2)通电而在人工伤痕(5)产生电沉积涂膜(4)的膨胀的通电步骤(S4)；计测电沉积涂膜(4)的膨胀的大小的第二计测步骤(S5)；基于人工伤痕(5)的大小与电沉积涂膜(4)的膨胀的大小来计算被覆金属材料(1)的腐蚀的发展程度的计算步骤(S6)；以及基于人工伤痕(5)的大小、以及预先试验性求出的人工伤痕(5)的大小与腐蚀的发展程度的相关关系来校正腐蚀的发展程度的校正步骤(S7)。

摘要： 包覆金属材料的耐腐蚀性试验方法是一种模拟因表面处理膜(4)上的伤痕而发生的腐蚀的电化学方法。在金属基材(2)上形成表面处理膜(4)而得到包覆金属材料(1)，经由含水电解质材料(6)在外部电路(7)中将包覆金属材料(1)的相分离的两个部位的人工伤痕部(5)电连接起来。通电而使所述两个部位的人工伤痕部(5)中的一者为阳极部位、另一者为阴极部位来进行腐蚀。

摘要： 本发明公开了一种整车强化腐蚀试验的试验平台和整车强化腐蚀试验方法。该试验平台包括：被试验车体；锌基腐蚀标准片，所述锌基腐蚀标准片置于所述被试验车体上，所述锌基腐蚀标准片的腐蚀速率反映所述被试验车体所处环境的腐蚀强度。根据本发明的整车强化腐蚀试验的试验平台，通过采用对腐蚀环境敏感性更高的锌基腐蚀标准片作为整车强化腐蚀试验的腐蚀标准片，可以保证腐蚀标准片的腐蚀速率几乎与时间呈线性关系，从而解决了低碳钢腐蚀标准片存在的对腐蚀环境敏感性降低的问题，锌基腐蚀标准片对腐蚀环境保持高敏感性，保证对被试验车体所处环境的腐蚀强度的判断较为准确，且锌基腐蚀标准片的腐蚀产物不容易对相邻样件产生不利影响。

摘要： 本发明公开了一种腐蚀试验装置，包括相互连通的水箱、节流阀、密封结构、背压阀，水箱用于盛放腐蚀液并能调节腐蚀液的温度，节流阀以及背压阀调节腐蚀液压力，密封结构包括下主体、上主体、紧固件以及密封圈，下主体与上主体之间通过紧固件固定，下主体与上主体之间形成密封腔以及收容槽，密封腔与收容槽连通，收容槽与外部连通，密封圈位于密封腔以及收容槽之间，试样安装于密封结构时，试样的中间裂纹以及附近区域位于密封腔中进行试验，试样两端从收容槽伸出，便于加载拉力，使试样所受外力能够变化。本发明还涉及一种基于上述腐蚀试验装置进行腐蚀试验的腐蚀试验方法。

摘要： 本发明涉及一种整车腐蚀试验与实验室加速腐蚀试验相关性的修正方法，包括步骤：获取整车金属零件的防腐涂层的材质类型；根据其防腐涂层的材质类型，确定其实验室加速腐蚀试验的试验条件；将一整车金属零件于确定的试验条件进行实验室加速腐蚀试验，得到实验室加速腐蚀数据；将另一整车金属零件进行整车道路强化腐蚀试验，得到整车道路强化腐蚀数据；将实验室加速腐蚀数据和整车道路强化腐蚀数据进行相关性分析，根据相关性分析结果修正腐蚀试验的试验条件；根据修正后的试验条件对另外的整车金属零件再进行腐蚀试验，得到修正后的腐蚀数据。该修正方法能够提高整车道路强化腐蚀试验与实验室加速腐蚀试验之间相关性的准确性。

摘要： 本发明公开了一种金属腐蚀试验用试片夹持装置及腐蚀试验方法，该金属腐蚀试验用试片夹持装置包括悬挂杆、驱动机构和多个圆盘，圆盘上沿圆周方向开设有夹持孔，夹持孔内布设有多个均与试片线接触的齿牙，多个齿牙沿夹持孔的轴向方向均匀布设，相邻两个齿牙的齿顶间距大于1mm，腐蚀试验方法包括以下步骤：一、试片夹持层层数的确定；二、第二圆盘数量的确定；三、第一圆盘和第二圆盘的安装；四、判断试片夹持层的层数N是否大于1；五、N层试片夹持层中试片的安装；六、试片的安装；七、试片的腐蚀试验。本发明避免试片发生缝隙腐蚀的现象，提高了试验数据的有效性及精确性。

摘要： 本发明公开了一种加速腐蚀试验装置及加速腐蚀试验方法，包括试验箱，所述试验箱内设有和驱动机构连接的转轴，所述转轴上设有转盘，所述转盘上设有安装试样的试样夹，所述转轴下方设有液槽，所述转盘底端及底端上的试样夹浸在所述液槽内；所述试验箱内所述转盘的侧部设有红外烘烤灯；所述试验箱内设有空气温度传感器、空气湿度传感器、空调系统及循环风扇；所述液槽内设有加热机构、冷却机构及溶液温度传感器；所述液槽连接有自动补液机构；所述试验箱外接有有害气体处理机构；还包括和所述加热机构、冷却机构、溶液温度传感器、空气温度传感器、空气湿度传感器、自动补液机构及空调系统连接的控制装置；本发明能够提高试验可靠性和准确性。

摘要： 本发明涉及材料腐蚀试验技术领域，公开了一种基于慢拉伸应力腐蚀试验机的间浸腐蚀试验方法及间浸装置。通过将试样的拉伸段与间浸装置固定，两端分别与慢拉伸应力腐蚀试验机的连杆（12）及底座（13）固定，通过腐蚀盒（1）、泵（3）及腐蚀盒（1）上开设的进液孔（6）和出液孔（7），使腐蚀介质间隔浸泡腐蚀盒（1）中的试样，将慢拉伸应力腐蚀试验和间浸腐蚀试验结合在一起，对金属材料在潮差区环境下的应力腐蚀性能进行更加科学的评价。该方法具有可操作性强、改造费用低、实用性强等优点，能够适用于各种型号的慢拉伸应力腐蚀试验机和圆棒、矩形等试样形式。试验装置结构简单、拆卸方便，不影响慢拉伸应力腐蚀试验机的正常使用。

摘要： 本实用新型的用于盐雾腐蚀试验箱的样品夹具包括连接杆、连接部和夹体，连接杆连接连接部一侧，且连接杆与连接部一体成型。夹体包括转轴、至少两个夹持部以及调节通孔，夹体通过转轴与连接部连接，且两个夹持部相对设置，调节通孔中插入有调节杆，调节杆具有插入端和调节端，插入端套设有弹性件，调节端套设有调节件。该样品夹具通过设置弧形的夹持部来夹持球形样品，并通过紧固通孔和紧固杆来锁紧夹持球形样品的样品夹具，使球形样品固定牢固。并且，在盐雾腐蚀试验箱外部设置控制装置来对用于盐雾腐蚀试验箱的样品夹具进行调控，能够使球形样品在试验过程中旋转，保证球形样品各个面均匀进行腐蚀试验，从而保证试验的准确性和精确度。