脉动风压

摘要： 以Y型声屏障为研究对象,建立高速列车-声屏障流体动力学和有限元仿真模型,模拟列车进出声屏障区域全过程,从列车速度、声屏障-列车距离、声屏障折板角度等因素研究Y型声屏障的动态响应特性。研究结果表明:当列车通过声屏障时,脉动风压呈明显的头波和尾波效应;沿高度方向脉动风压自下而上减小,在Y型折板处急剧下降,底部脉动风压约为顶部风压的1.77倍;Y型声屏障所受脉动风压随列车速度线性增大而加速增大,随声屏障-列车距离增加而减小,随折板角度增加而降低;Y型声屏障最大等效应力随折板角度增加而增大,其变化趋势与脉动风压的变化趋势相反;在实际工程中,应选择小角度(105°~135°)Y型声屏障,工程中应对声屏障底部结构进行加固并加强监测。

摘要： 基于列车测压试验,以平层公铁桥梁和CRH2列车为背景,分析了风屏障对平层公铁桥上列车表面风压分布的影响,研究了有无风屏障时列车表面压力以及气动力的跨向相关性的变化规律。研究结果表明:设置风屏障后,列车迎风面与背风面、顶面和底面风压差随风屏障透风率的减小而减小,使得列车总体侧力和升力减小,风屏障透风率为20%时,列车表面脉动压力分布较均匀,有利于桥上列车运行时的安全与舒适。风屏障的防风效果不会随着风屏障高度的增加一直变好,透风率为40%时,风屏障存在一个最优高度3.5 m。风屏障透风率对列车迎风面以及顶面圆弧过渡段表面风压的影响明显大于高度。设置风屏障后,列车底面和背风面测点压力跨向相关性更好,风屏障的挡风效应增强了这两部分展向流场的一致性,使流体的脱落点更一致。随着跨向间距的增大,气动力的相关性越来越差,风屏障对气动力的跨向相关性较无风屏障时弱,设置风屏障时跨向间距超过5倍列车高,气动力完全不相关。

摘要： 为满足穿越城区的轨道交通高架线路的防风和降噪需求,提出一种新型风声屏障结构,通过风洞试验研究屏障主要气动影响参数即叶片倾角变化对车−桥气动力的影响规律,并通过风压分布研究屏障倾角变化对车−桥气动力的影响机理。研究结果表明:列车气动力随新型风声屏障倾角变化而变化,倾角变化对列车表面局部风压影响明显;使用组合倾角屏障时,可同时对车顶和车底转角处风压进行调节,但该区域脉动风压提高;屏障风荷载是引起桥梁气动力变化的主因,与直立式声屏障自身风载相比,倾角为组合状态的风声屏障自身风载最大降低22%;安装新型风声屏障可降低桥梁迎风侧表面脉动风压系数,下倾姿态叶片有利于减小桥梁升力,使用新型风声屏障有利于桥梁和屏障自身结构安全。

摘要： 大型户外广告牌作为城市典型的风灾易损性结构,在强风作用下的毁坏倒塌发生频繁,存在巨大的安全隐患。本文针对大型户外独立柱广告牌结构设计的薄弱环节,即广告牌面板的极值风压破坏,通过开展三种湍流度不同的风场的测压试验,考虑面板风压时程的高斯/非高斯特性,使用三种不同的极值风压计算方法,给出了极值风压与风场之间的联系,同时也比较了不同风场下这三种极值计算方法的优劣,对实际广告牌面板结构的设计以及广告牌面板易损性的研究有一定参考价值。

摘要： 为了研究不同开口形式的封闭式声屏障在高速列车所产生风压作用下的受力特征,以某高铁声屏障为研究对象,利用有限元软件Midas建立顶部不同开口间距的双侧封闭式声屏障及顶部不同覆盖长度的单侧封闭式声屏障整体模型;将速度为350 km/h的列车驶过时产生的脉动风压激励时程作用于声屏障结构整体模型,计算得到声屏障结构的静力响应和动力时程曲线;最后计算动力放大系数.研究结果表明:双侧封闭式声屏障顶部增加开口间距和单侧封闭式声屏障顶部覆盖长度减小都有利于风压的释放,改善结构受力情况,随着开口间距增加或覆盖长度减小,有利作用愈加明显;对于双侧封闭式声屏障,开口2 m时立柱最大动应力是开口8 m时立柱最大应力的1.15倍,放大系数也增加0.12;对于单侧封闭式声屏障中,覆盖8 m时立柱的最大动应力是覆盖2 m时立柱的最大动应力的1.28倍,放大系数也增加0.37.

摘要： 在大气边界层风洞中开展了大跨平屋盖结构刚性模型试验,获得了屋盖表面测点的风压时程,分析了典型风向下屋盖表面平均风压与脉动风压特性.结合本征正交分解技术(POD)与BP神经网络法,提出了一种可用于大跨结构进行空间插值的机器学习法一POD-BPNN法,实现了对风压的高效预测.预测的平均风压系数、脉动风压系数、脉动风压的时域与频域特性均与风洞试验值相吻合.表明运用POD-BPNN方法预测大跨结构表面风压是可行的.

摘要： 为了研究来流紊流积分尺度对矩形断面高层建筑迎风面脉动风压及其分布特性的影响,选取2:1和1:2矩形为对象,通过风洞测压试验,对不同积分尺度紊流场中矩形迎风面的平均风压系数及脉动风压均方根系数、脉动风压相关函数和相干函数、脉动风压功率谱进行了对比分析.?研究结果表明:对于矩形同一高度处,脉动风压功率谱在低频区始终受准定常效应控制,而在高频区脉动风压功率谱随积分尺度的增大而增大;风压的相关性高于风的相关性,风压的相关函数与相干函数也随积分尺度的增大而增大,但相关宽度随积分尺度的增大而减小;脉动风压均方根系数随积分尺度的增大而增大;对于同一流场中矩形不同测点处,离驻点越远,风压相关函数和相干函数越小,脉动风压均方根系数越大;来流紊流积分尺度对平均风压系数的影响较小.

摘要： 采用数值模拟法,建立400 km·h-1列车通过高铁简支梁时作用于声屏障上的脉动风压模型,并通过某高铁桥上2.15m高直立式声屏障脉动风压现场实测结果验证模型的正确性;基于建立的理论模型,研究声屏障内表面脉动风压分布规律,以及列车速度、列车中心到声屏障距离和声屏障高度等参数对脉动风压的影响规律.结果 表明:高速列车行驶产生的脉动风压,头波正压峰值最大,在进行声屏障设计时应以头波正压峰值作为控制风压;沿声屏障自下而上,脉动风压峰值逐渐减小,在1.20 m以上高度衰减较快;脉动风压峰值与列车中心到声屏障距离的平方成反比,与列车速度的平方成正比;列车中心到声屏障距离由3.80 m增大至4.70 m,脉动风压峰值降幅可达28％;列车速度从350 km·h-1提升至400 km·h-1时,脉动风压峰值增幅最大可达30.5％;脉动风压随声屏障高度的增高而增大,但变化不明显.

摘要： 冷却塔群塔干扰效应研究通常面向塔筒等效静风荷载,缺少群塔组合对于脉动风压干扰特性的研究。该文选取矩形布置的八塔组合为研究对象,对群塔进行刚性模型同步测压风洞试验。基于不同风向角条件塔筒表面的脉动风压时程,研究了测点之间的脉动风压相关性,分析了关键测点风压频谱与环向整体合力频谱的相关性,比较了环向整体阻力(顺风向合力)与升力(横风向合力)的功率谱受扰特性,并基于试验数据给出了关键点风压以及合力的功率谱拟合表达式。频谱分析结果表明:干扰会增大结构敏感区域内的升力功率谱密度取值,由此引起的动力放大效应亟需关注。该文关于脉动风压干扰的研究策略和结论可为类似群体建/构筑物组合气动干扰效应分析提供借鉴思路。

摘要： 采用风洞实验测试和人工生成的方法分别获取某电厂220 m高超大型冷却塔达文波特风压时程数据,并基于国内规范和特征值屈曲建立了结构模型,采用有限元计算方法分析了风荷载动力抗风特性,并对结果进行了对比分析。结果表明:人工生成风压时程结构响应大于风洞实验实测风压响应,人工生成风压时程作用下整体位移和所提取单元各层壳应力均有较大幅度的波动,总体应力状态远低于混凝土强度设计值;在动力风荷载作用下,结构变形最大位置位于迎风面塔体喉部,应力最大位置位于迎风面塔体下部;基于特征值屈曲建立的结构模型整体变形大于国内规范建立模型变形值。研究成果可为超大型冷却塔表面风荷载取值和相关技术规范修订提供参考。

摘要： 现行荷载规范对等效静风荷载的确定是以平均风压作为基向量乘以风振系数来实现的.大量研究表明,该方法对于多振型参振特征明显的大跨屋盖结构可能会产生较大偏差.为此,本文提出了基于平均压和脉动风压双基向量的等效风荷载确定方法,并在此基础上通过参数分析,给出了平板网架、单层球面网壳和单层柱面网壳三种典型大跨屋盖结构形式的等效风荷载表达式.

摘要： 球壳作为工程中一种常用的屋面结构形式,广泛地应用于体育馆、展览馆等大跨度空间结构.通常可定义矢跨比大于1/2的球壳为大矢跨比球壳结构.这类结构因具有较大的覆风面积,且风压分布以及三维空间特性复杂,抗风分析往往是结构设计中的关键问题之一.本文通过刚性模型动态测压试验，对球壳表面脉动风压自功率谱特性进行了研究。得到如下结论：通过对球壳表面脉动风压谱的归纳分析，基于相似的谱特性，将球壳表面脉动风压谱曲线粗略划分为四种，并在此基础上对球壳进行了分区；球壳表面的风压自谱曲线随着测点位置不同而变化，且风压谱所代表的风压脉动能量主要体现为来流湍流、球壳顶部的分离流，以及背部尾流所引起的特征湍流的综合作用。最后提出了一种经验谱模型公式，通过与试验数据的对比验证了该模型的正确、可靠性。通过权重系数分布曲线，揭示了球壳表面各区域脉动风压特征，研究表明球壳顶部分离流所引起的特征湍流对其表面风压脉动能量贡献最大。

摘要： 大型双曲冷却塔超高雷诺数下表面脉动风压分布一直是制约冷却塔结构设计发展的瓶颈,由于受动态测量仪器的制约,国内外在此方面的研究寥寥无几,本文以徐州彭城电厂167m超大型冷却塔为研究对象,在130m高度处沿外表面环向均匀布置36个测点,通过先后六次记录的风速较大、风向较为稳定且不受周边高大建筑及相邻冷却塔干扰的风压时程得出了130m高度处环向脉动风压分布,并与历次国内外的脉动风压实测结果进行了对比,得出了脉动风压沿环向分布规律;通过某250m大型冷却塔1:200刚性模型测压试验探讨了环向脉动风压分布与来流紊流度的关系.rn 研究表明：大型冷却塔外表面环向脉动风压受来流紊流度的影响,紊流度的越大,风压脉动性越强,同时这种环向脉动风压的分布形式可以通过类似平均风压分布的八项式曲线进行很好的拟合.

摘要： 通过某平板网架结构刚性模型风洞测压试验,分析了该结构表面体型系数分布规律、脉动风压系数分布规律以及内外表面平均风压,对风荷载分布进行了分区,给出了各区域的值.结果表明:结构周边一定宽度的环状区域,体型系数受流体分离影响,值较大,其余区域值较小,且随风向角变化不明显;结构迎风向边缘风压波动剧烈,脉动风压系数较大,其余区域较小;结构周围建筑对体型系数分布,脉动风压系数分布,内压系数分布等有一定影响,试验时应重视对周边环境的模拟.

摘要： 大型双曲冷却塔超高雷诺数下表面脉动风压分布一直是制约冷却塔结构设计发展的瓶颈,由于受动态测量仪器的制约,国内外在此方面的研究寥寥无几,本文以徐州彭城电厂167m超大型冷却塔为研究对象,在130m高度处沿外表面环向均匀布置36个测点,通过先后六次记录的风速较大、风向较为稳定且不受周边高大建筑及相邻冷却塔干扰的风压时程得出了130m高度处环向脉动风压分布,并与历次国内外的脉动风压实测结果进行了对比,得出了脉动风压沿环向分布规律;通过某250m大型冷却塔1:200刚性模型测压试验探讨了环向脉动风压分布与来流紊流度的关系,研究表明大型冷却塔外表面环向脉动风压受来流紊流度的影响,紊流度的越大,风压脉动性越强,同时这种环向脉动风压的分布形式可以通过类似平均风压分布的八项式曲线进行很好的拟合.

摘要： 为了确定一般风洞实验中风压统计量对于数据时长的敏感性,采用不同时长的数据计算脉动风压的均值、方差、偏度和峰度,结果表明峰度对于数据时长的变化非常敏感,往往不能达到平稳.进一步分析不同的峰值因子计算方法对于数据时长的敏感性,表明凡是需要利用峰度的峰值因子计算公式都对数据时长有很强的依赖性,故本文认为在峰值因子计算当中不宜引入峰度这个参数,特别是对于普通风洞试验测试得到的数据.本文还探讨了峰度小于3的硬响应风压测点的峰值因子HPF计算方法,虽然其对于数据时长敏感性较强,但是计算精度能够满足一般工程实际的要求,与统计值相比,误差在10％以内.本文通过将不同计算方法的到的峰值因子数据与统计值进行对比,进而判断各种方法的优劣性.

摘要： 以某体育场为工程背景,进行了刚性模型测压试验,介绍了风洞试验概况和主要试验结果.通过选取典型观察点,分析了屋盖表面平均风压和脉动风压分布特性,对比了计算围护结构风荷载的规范方法和统计方法,指出按规范方法得到的围护结构设计风荷载要小于按统计方法得到的结果,为类似体育场结构的抗风设计提供了建议.

摘要： 在国内外的风工程研究中,常采用峰值因子法来确定设计风压或风压系数,如何计算峰值因子具有重要的工程意义.大跨度屋盖结构,振型复杂,对风荷载作用十分敏感.以往研究表明,大跨屋盖结构通常在迎风边缘区和屋盖角区由于风场的旋涡运动及气流的碰撞、分离和再附和的影响呈现较强的非高斯特性.文中基于杭州新火车东站的刚性模型测压风洞试验数据，对其表面风压非高斯分布特性进行了分析，并用各种方法计算了非高斯峰值因子。对大跨屋盖结构来说，划分测点的高斯与非高斯区域较为复杂。本文在改进峰值因子法的基础上提出了偏度非高斯峰值因子公式，无需区分风压时程是否服从高斯分布，便于工程设计应用且有较高的精度，与Sadek-Simiu法的平均误差在5%以内。且计算简便适用性好，克服了改进峰值因子法只适用于峰度大于3情形的缺点。

摘要： 在大跨屋盖表面局部区域，特别是迎风边缘区域和屋盖拐角区，风荷载会表现出明显的非高斯特性，如果仍采用高斯模型来描述，往往会产生较大误差.基于五种典型大跨度屋盖结构的风洞试验，本文对屋盖表面局部风压的高斯和非高斯特性进行了研究.首先通过对第三阶、第四阶矩统计量归纳分析，给出划分高斯区和非高斯区的标准并对大跨度屋盖进行分区;同时，运用基于k-s检验的曲线拟合方法也得到风压非高斯分区，利用分区结果，得到保证率为99.38％的峰值因子取值。将两种方法相对比，发现得出的分区结果相似：非高斯区域往往集中在来流前缘.后部尾流区及高点角区附近。此外，分析结果表明，对于大跨屋盖结构，应适当提高我国荷载规范中的峰值因子并按结构分区取值。

摘要： 大跨度干煤棚常采用柱面网壳结构，且常成对布置，而规范中对该类网壳结构的体型系数未作明确规定。以电厂实际干煤棚为背景，通过试验研究了风向角、内部煤堆、大气边界层风场，以及周边另一个干煤棚的气动干扰等因素对一矢跨比为0.39的干煤棚网壳上平均和脉动风荷载的影响，探讨了网壳外表面、内表面和净风压的荷载分布特性。最后根据相关设计部门建议，将网壳表面分为5个面积区域，给出了适合工程应用的体型系数，供规范参考。

摘要： 本发明涉及用于缓解车辆客舱风压脉动的自动车窗重新定位。提供的方法和设备用于检测指示车辆客舱内风压脉动的条件以及用于经由自动车窗重新定位来减小压力脉动的强度。该设备包括用于检测压力脉动条件的车辆传感器、用于处理传感器数据和发出命令的控制器以及动力操作的车窗。

摘要： 本发明涉及用于缓解车辆客舱风压脉动的自动车窗重新定位。提供的方法和设备用于检测指示车辆客舱内风压脉动的条件以及用于经由自动车窗重新定位来减小压力脉动的强度。该设备包括用于检测压力脉动条件的车辆传感器、用于处理传感器数据和发出命令的控制器以及动力操作的车窗。

摘要： 本发明公开了一种风压开关组件、包括该风压开关组件的燃气壁挂炉以及用于该燃气壁挂炉的控制方法。所述风压开关组件用于包括具有多个运转速度的风机的燃气壁挂炉，其包括多个风压开关、取压装置以及连接管。多个风压开关中的每一个的第一检测口经由第一连接管与取压装置的第一取压口连通，多个风压开关中的每一个的第二检测口经由第二连接管与取压装置的第二取压口连通，其中，多个风压开关中的每一个分别对应于风机的多个运转速度中的每一个，并且多个风压开关中的每一个的开机压差/关机压差分别根据风机的多个运转速度中的对应的一个进行设定。该风压开关组件能够在风机的多个运转速度下确保燃气壁挂炉的使用安全性。

摘要： 本申请公开了一种风压控制信号的双向加速方法及一次风压控制系统，通过利用输入微分器，对风压控制信号进行信号转换，得到目标风压控制信号；利用正向微分信号加速单元，对目标风压控制信号进行正向加速，生成正向加速信号；利用负向微分信号加速单元，对目标风压控制信号进行负向加速，生成负向加速信号；利用输出加法器，对正向加速信号与负向加速信号进行加法运算，生成双向加速信号。本申请的双向微分加速器利用正向微分信号加速单元和负向微分信号加速单元，实现风压控制信号的双向加速，以使风压控制信号的输出时间缩短，有效抑制风压偏差问题。同时将该双向微分加速器用于一次风压控制系统，能够减小一次风压偏差。

摘要： 本发明提供一种风压取样装置、风压取样装置与风机组件、及燃气热水设备。风压取样装置包括壳体和自壳体上延伸出的取样管。壳体定义有迎风面，迎风面上设有至少一个取样孔。壳体内部定义有气体腔，该气体腔与上述至少一个取样孔以及取样管气体连通。风压取样装置通过在迎风面上开设取样孔获取风压，可以避免传统的取样方式造成的气流紊流；此外，通过在取样孔和取样管之间设置气体腔，使得通过取样孔的气流在气体腔内得以充分地减速以平缓流动，避免由于气流的波动而造成采样的风压值不稳定。

摘要： 本申请公开了一种风压开关组件，包括：至少两个风压开关，所述风压开关包括检测口；取压装置，所述取压装置包括取压口；取压侧压力传导管；以及至少两个风压开关侧压力传导管，所述取压侧压力传导管的一端与所述取压口相连，所述至少两个风压开关侧压力传导管的一端分别与所述检测口相连，所述取压侧压力传导管的另一端与所述至少两个风压开关侧压力传导管的另一端直接或间接相连；所述取压装置被配置为在气流流过所述取压装置时所述取压口的气压为负压。本申请的风压开关组件包括了多个风压开关，可以对风机的多档转速进行监控，且只使用了一个负压取压口，一方面最大限度的避免了冷凝水的产生，另一方面使得整个系统布局简单紧凑。

摘要： 本申请公开了一种抗风压检测支撑装置及抗风压检测装置，该抗风压检测支撑装置应用于抗风压检测装置中，抗风压检测装置包括容纳机构和力提供物体，容纳机构用于容纳待测物；该抗风压检测支撑装置包括力传导机构和支撑部件；支撑部件抵接容纳机构；力传导机构的第一端与支撑部件连接，第二端与力提供物体连接，力传导机构用于通过力提供物体为支撑部件提供支撑力，进而使得支撑部件支撑容纳机构。通过设置力传导机构和支撑部件，力传导机构的第一端与支撑部件连接，第二端与力提供物体连接，使力传导机构通过力提供物体为支撑部件提供支撑力，支撑部件抵接容纳机构以支撑容纳机构，保证了容纳机构的牢固，确保了检测的准确性与有效性。

摘要： 本实用新型公开了一种抗风压外开窗铰链，包括底座以及可在底座上左右滑动的滑块主体，滑块主体和底座之间通过一联动机构连接，滑块主体上设置有用于连接铰链的联动机构的铰接结构，滑块主体上还设置有能够限制联动机构的最大展开角度的限位凸块。窗扇开启到最大角度时，联动结构的一侧与限位凸块抵接，在大风天气可给短杆提供支撑力，避免铰链开启过度而损坏铰链或窗户。

摘要： 本实用新型公开了一种基于风压传感器的路灯风压测试装置，包括密封实验舱，所述密封实验舱的一侧外壁设置有回流舱，且回流舱的底端外壁设置有垫板，固定座的顶端外壁开设有安装槽，且安装槽的内壁设置有二号电机，所述二号电机输出轴的一端通过联轴器连接有转杆，且转杆的一端外壁固定连接有旋转台，所述旋转台的底端外壁和固定座的顶端外壁均开设有环形槽，且环形槽的内壁活动连接有滚珠，所述固定座的四周外壁开设均匀分布的一号矩形槽。本实用新型可以调节旋转台的角度，对路灯的不同方向进行抗风测试，得到的检测结果更加准确，在抗风压检测中可以加强旋转台的固定效果，进一步提高了检测结果的准确度。

摘要： 本发明涉及一种大型射电望远镜天线面板脉动风压快速测算方法，包括：确定射电望远镜的地理位置，构建射电望远镜天线模型；测出天线地理参数，确定天线反射面节点信息以及天线反射面单元信息；计算天线反射面上不同节点的高度；计算天线反射面上任意节点的脉动风速样本；根据实际环境中的天线姿态以及风向，测出风向角；根据脉动风速样本，计算在不同风向角下天线面板任意一个节点所受到的风压，得出可直接施加在有限元分析软件中构建的天线模型上的风压文件，计算风荷对天线的影响。基于本发明的方法，用户无需深入了解风速生成的复杂理论，即可实现面天线随机风压快速生成，从而为采用ANSYS等有限元软件分析天线风荷影响提供方便。