联合循环机组

摘要： 某电厂使用的西门子V94.2型燃气-蒸汽联合循环机组为双轴布置。在运行两年后,联合循环机组汽轮机#1-2轴承出现轴振值快速爬升,并在半小时内快速回落至基础轴振值的异常现象,#1轴承X向轴振最大值达130μm(报警值127μm)。电厂技术人员对汽轮机轴振异常产生的原因进行了深入分析,通过大修对汽轮机缺陷进行了处理,修后轴振异常现象消除。

摘要： 文章对带自同步离合器联合循环机组在调试阶段出现的振动大问题进行了详细的特征描述,并对振动数据进行了全面分析,确定#5轴承工作状态异常为振动大的原因。通过对轴承进行翻瓦检查,找到导致轴承工作状态异常的根本原因为轴承不承载。最终通过对#5轴承标高进行调整解决了机组的振动问题。

摘要： 燃气蒸汽联合循环机组启停频繁,单机年均启停次数多。国内机组的顺控或自启停大多由于不完善或不适用而被闲置。介绍一种有效的9F燃气蒸汽联合循环机组自启停控制系统,实现了燃气轮机启动准备、点火、并网、带初负荷,直至带基本负荷的整个过程,也实现了机组从带基本负荷到停机的整个过程。自启停投用后机组启动时间(特别是热态启动时间)缩短,辅助设备用电量降低,机组运行人为干预减少,机组可靠性和经济性明显提高。

摘要： 对F级重型燃气轮机联合循环机组掺氢发电的基础运行特性建立数学模型,使用Python计算预测在不同掺氢比(质量比0~20%)下机组的效率、功率和燃气温度以及二氧化碳排放。然后将数学模型与Thermoflow软件物理模型的结果以及实际机组运行数据做变工况对比验证。研究结果表明:当调节空气流量保持透平进气温度不变时,掺氢比从0增大到20%,燃气轮机效率从37.14%升高到37.65%,相对升高1.37%,空气的化学当量比从2.48增大到2.63;100%、75%、50%负荷率下燃气轮机出力随掺氢比从0增大到20%分别相对升高1.40%、1.44%和1.35%。在100%负荷率下掺氢比从0增大到5%和10%,燃气轮机联合循环的输出功率分别升高0.10%和0.16%,燃气轮机和余热锅炉的排烟温度略升。随着掺氢比的增加,烟气中二氧化碳的含量显著减小。该结论可为氢气作为可再生能源的天然气联合循环发电机组效能的监测和调节提供参考。

摘要： 本文以某电厂450 MW多轴一拖一燃气-蒸汽联合循环机组为研究对象,通过优化采暖季循环水系统,达到降低厂用电量10％的节能减排目标,并为其他工况下的系统优化寻找通用的解决方案.

摘要： 介绍了某燃气联合循环机组的旁路减温减压装置运行中各部件发生的失效位置和失效形貌,对各部件失效的原因进行了分析,得出失效机理,为了进一步防范部件的失效,提出了几点防范措施,以供调峰启停的燃气机组借鉴.

摘要： STAG209E燃气-蒸汽联合循环机组具有复杂多样的运行工况,结合机组启动实际情况,研究设计机组余热锅炉与汽轮机高低压主蒸汽管路疏水自动控制功能,从而保证机组启动疏水的可靠性与经济性,达到节能减排的目的.

摘要： 为满足燃气-蒸汽联合循环机制水系统运行稳定性和自动调节的需求,根据系统特点,设计了一种基于DCS平台的原水预处理系统全自动控制技术,并根据系统用户需求,搭建自动统计数据平台,实现了制水系统电、水、药能耗指标的自动统计功能.试验结果表明,通过上述改造和研究技术的应用,系统具备了全过程自动启停、报表自动统计功能.正常运行工况下,制水系统可实现全程自动控制,大幅提升了系统运行的经济性和安全性.

摘要： 本文介绍了联合循环机组余热锅炉性能考核的试验过程。基于某电厂的试验实测数据,简述了对试验数据的分析修正,以期为后续性能试验提供一定的参考。

摘要： 某联合循环机组汽轮机3号轴承座支承刚度弱,导致瓦振偏大,通过在地板与水泥平台加注0.5MPa密封压力胶增强支承刚度后解决.1瓦测振杆存在一个2600r/min的共振峰值,通过更改测振杆位置消除了共振峰值.冷态启动定速3000r/min振动不大,带满负荷后振动最大达241μm,分析为大修后更换了汽封,并将汽封间隙调至下限,导致汽封碰磨,通过调整轴封温度,蒸汽参数,真空及精细动平衡,将满负荷振动降至80μm以下.

摘要： 文中通过基体金属腐蚀部位形貌和腐蚀产物检测,结合机组运行状况针对某联合循环机组给水加药管道腐蚀失效原因进行了分析.给水加药管道腐蚀失效原因分析结论对联合循环机组给水加药的运行管理和加药管道选材提供了一种经验.

摘要： 本文通过对可能影响燃气电厂9E联合循环机组热态启动时间单次差异较大,且平均时间过长的原因进行分析,找出了影响9E联合循环机组热态启动时间的主要因素,并择优选择了处理方案.对规程中关于锅炉送汽的标准进行修编，确定了“当锅炉入口烟温达到100°C时，开启高／低压集汽集箱出口旁路阀，对主／补汽管道进行暖管，待集汽集箱出口电动阀前后压力相近时，开启高／低压集汽集箱出口电动阀，关闭高／低压集汽集箱出口旁路阀。”的操作标准。随后，对员工进行新修编规程培训，并考试合格，严格按照新修编的规程进行机组热态启机。处理结果表明,明确的送汽标准缩短了9E联合循环机组热态启动时间,增加了机组发电量,降低了机组发电气耗,提高了经济性能指标.

摘要： 介绍了深圳南山热电厂依据GE公司S109E型燃气-蒸汽联合循环机组的特点进行的天然气分布式能源项目改造,其中包括污泥干化改造,实施冷热电联供、管道供热和车载供热等;对9E燃机电厂天然气分布式能源建设作出展望.

摘要： 阐述了波拉电站项目联合循环机组热力性能考核试验步骤,对试验数据进行了处理和分析,计算了机组的试验净输出功率与热耗率,考核结果全部满足合同规定性能保证值.通过该实例的总结分析与相应试验的理论研究,提出了联合循环机组性能考核试验值得注意的技术要点.

摘要： 介绍了燃气轮机联合循环机组的负荷控制特点及自动发电控制(AGC)的控制策略.针对江苏省电网的要求,设计了由燃气轮机单独承担联合循环机组的一次调频逻辑.在机组整套启动试运期间,对控制参数进行优化,负荷变动试验、AGC试验及一次调频试验均取得了很好的控制效果,并为同类燃气轮机联合循环机组控制策略提供了一定的参考作用.

摘要： 循环水泵的耗电是厂用电率的重要一部分.本文针对扩大单元母管制循环水系统,根据设备规范及现场运行数据,获取主要管路及循环水泵特性.在现有凝汽器运行真空经验的基础上,研究并提出典型季节循环水泵的优化调度策略,对比分析扩大单元制定速循环水泵和变速循环水泵在典型工况下的能效,提出循环水泵变速运行建议.在较深度调峰及日启停运行模式下,建议循环水泵采用分级调速运行.本文研究可作为燃气-蒸汽联合循环调峰机组冷端优化的基础工作.

摘要： 通过分析15Cr1Mo1V和P22材料的焊接特性,提出了珠光体/贝氏体异种钢角焊缝相应的焊接、热处理工艺,获得了合格的角焊缝接头.相关工艺可以为今后此类接头的处理提供有效的技术参考.

摘要： 惠州LNG电厂建有3台M701F联合循环机组,经过长期运行、多次检修,暴露出了原控制逻辑设计以及设备本身存在的一些问题,如燃机提前进入温控导致机组升负荷慢、给水泵出口阀经常故障、机组吹扫时间过长、中压主汽阀多次在启停机过程中出现卡涩等.也存在一些原设计不太合理的地方,如凝结水泵、真空泵、给水泵备用快速启动和燃气压力低快速甩负荷等.这些不合理的设计经过维修人员长期观察和试验,对原有的机组控制逻辑进行优化,解决了机组运行中的一些实际问题.实践证明,机组控制逻辑优化后消除了设备运行的安全隐患,缩短了机组启动时间,减轻了运行人员和维护人员的劳动强度,提高了工作效率,机组运行的可靠性增加.

摘要： 某电厂根据国能办政策[2006]15号文《国家能源办和国家发改委关于开展全国10万千瓦及以下火电机组调查的通知》实施"以大代小"改造,将原有1×50 MW+1×100MW低效率、高排放的常规燃煤小机组进行拆除.在扩建新供热机组前,电厂仍需承担对周边地区的供热采暖,因此决定对现有三菱M701F型燃气-蒸汽联合循环发电机组进行供热改造.阐述了三菱M701F型燃气-蒸汽联合循环发电机组通过对汽轮机连通管供热改造的方案,并对机组改造后的经济性和效益进行了分析.

摘要： 介绍了某电厂V94.3A(4)燃气轮机联合循环发电机组运行异常情况,通过对异常现象进行深入分析从而找出问题的根本原因并制定了相关的措施,以防止类似异常情况的再次发生,确保机组设备的安全运行.

摘要： 机组厂房(4)具有：厂房主体(5)，其具有设置第一旋转机械(2)的第一设置区域(51)、设置第二旋转机械(3)的第二设置区域(52)、设置在第一设置区域(51)与第二设置区域(52)的水平方向之间的搬出搬入区域(53)；第一桥式起重机(6)，其配置在厂房主体(5)内，能够在第一设置区域(51)的上方和搬出搬入区域(53)的上方行驶；以及第二桥式起重机(7)，其在厂房主体(5)内配置在与第一桥式起重机(6)不同的高度位置，能够在第二设置区域(52)的上方和搬出搬入区域(53)的上方行驶。

摘要： 机组厂房(100)具备：厂房主体(150)，其具有在多个单轴型联合单元(1)排列的排列方向(Dr)上成排且覆盖多个单轴型联合单元(1)的上方的房顶(151)；第一桥式起重机(110)，其配置在厂房主体(150)内，且具有能够在包括多个单轴型联合单元(1)中的各燃气涡轮(30)的上方在内的区域沿排列方向(Dr)行驶的梁(111)；以及第二桥式起重机(120)，其配置在厂房主体(150)内，且具有能够在包括多个单轴型联合单元(1)中的各蒸汽涡轮(70)的上方在内的区域沿排列方向(Dr)行驶的梁(121)。

摘要： 本发明的技术问题是提供升压所需的动力小的升压装置。一种用于使流体升压的非容积型的升压装置，具备：转子，包括由在周向上隔开间隔设置的多个旋转翼构成的旋转翼列；壳体，容纳转子；静止翼列，支承于壳体，并且由在周向上隔开间隔设置的多个静止翼构成；以及多个热交换部，用于冷却流体，热交换部构成为在静止翼的高度方向上分割多个静止翼中的在周向上相互邻接的静止翼之间所形成的流路。

摘要： 机组厂房(4)具有：厂房主体(5)，其具有设置第一旋转机械(2)的第一设置区域(51)、设置第二旋转机械(3)的第二设置区域(52)、设置在第一设置区域(51)与第二设置区域(52)的水平方向之间的搬出搬入区域(53)；第一桥式起重机(6)，其配置在厂房主体(5)内，能够在第一设置区域(51)的上方和搬出搬入区域(53)的上方行驶；以及第二桥式起重机(7)，其在厂房主体(5)内配置在与第一桥式起重机(6)不同的高度位置，能够在第二设置区域(52)的上方和搬出搬入区域(53)的上方行驶。

摘要： 机组厂房(100)具备：厂房主体(150)，其具有在多个单轴型联合单元(1)排列的排列方向(Dr)上成排且覆盖多个单轴型联合单元(1)的上方的房顶(151)；第一桥式起重机(110)，其配置在厂房主体(150)内，且具有能够在包括多个单轴型联合单元(1)中的各燃气涡轮(30)的上方在内的区域沿排列方向(Dr)行驶的梁(111)；以及第二桥式起重机(120)，其配置在厂房主体(150)内，且具有能够在包括多个单轴型联合单元(1)中的各蒸汽涡轮(70)的上方在内的区域沿排列方向(Dr)行驶的梁(121)。

摘要： 本发明公开了一种燃气‑蒸汽联合循环二拖一机组循环水流量控制模块，包括第一凝汽器本体和第二凝汽器本体，所述第一凝汽器本体出水口从右至左依次固定连接有第一循环回水管和第二循环回水管，所述第一循环回水管和第二循环回水管出水端固定连接有冷却塔，所述第二凝汽器本体进气口下端固定连接有疏水管。该燃气‑蒸汽联合循环二拖一机组循环水流量控制模块，实现运行人员实时监视、参考、控制循环水流量，节约厂用电，实际运行过程中，根据厂家提供的凝汽器背压曲线，结合不同的环境温度，根据历史数据，可以绘制出机组不同负荷情况下循环水温升最佳值，运行人员可根据此温升进行循环水流量控制。

摘要： 本发明提供了一种汽轮机、燃气－蒸汽联合循环机组及该循环机组的运行方法，其中燃气－蒸汽联合循环机组包括汽轮机，该汽轮机在高中压缸和低压缸之间加装具有同步自换挡功能的SSS离合器。本发明提供的汽轮机可以使汽轮机的低压缸独立与高中压缸停止运行或启动运行，由此，燃气－蒸汽联合循环机组可以按照需要采用不同的模式运行，从而提高整个机组的热效率。

摘要： 本发明实施例公开了燃气－蒸汽联合循环热电联产汽轮机及燃气－蒸汽联合循环热电联产联合循环机组。热电联产汽轮机包括：高中压缸、低压缸及同步自换档SSS离合器，高中压缸的高中压转子与SSS离合器的输出端相连接，低压缸的低压转子与SSS离合器的输入端相连接。联合循环机组包括本发明提供的燃气－蒸汽联合循环热电联产汽轮机。本发明提供的热电联产汽轮机可以在热电联产联合循环机组处于运行状态时，令热电联产汽轮机的低压缸独立与高中压缸停止运行或启动运行，使热电联产汽轮机可以在不同工况下采用不同模式运行；本发明提供的燃气－蒸汽联合循环热电联产汽轮机可以按照需要采用不同的模式运行，从而提高整个联合循环机组的热效率。

摘要： 本发明公开了一种9H级联合循环机组增压机组间的无扰切换方法，包括如下步骤：首先需要明确燃机入口对天然气的压力要求以及增压机的技术参数；以燃机燃料模块入口天然气压力范围的最低值或低于该值的压力条件，反推增压机出口允许最低压力，并计算对应条件下的最小缓冲容积，然后对计算出的最小缓冲容积进行优化降低；根据优化后得出的缓冲容积设定缓冲容积的实现方案；最后考虑增压机无扰切换的潜在影响因素并进行优化或调整，其中，具体的实现方案包括管容缓冲方案及压缩缓冲罐方案，管容缓冲方案是通过适当增大增压机与燃机房之间的距离，适当增大管径来满足最小缓冲容积的要求，而压缩缓冲罐方案是通过增加一定容积的压缩缓冲罐来实现。

摘要： 本实用新型公开了一种联合循环机组循环水排污泵共用防堵母管，涉及水循环技术领域，包括母管单元，当母管本体内部的管道空腔输送水时，挡板可以通过过滤网对水进行过滤处理，当较大的水流在管道空腔内部流动时，水流将冲击旋转叶片，这时旋转叶片将通过连接轴和轴承座发生间歇旋转，当旋转叶片发生间歇旋转时，将带动一侧的刮刀同步转动，这时刮刀将在挡板的一侧进行推动刮料，避免淤泥杂质粘附在挡板的表面影响其过滤效果，过滤后的水将通过挡板继续流动，而被过滤出的淤泥杂质将被清洁组件刮落到储杂组件的内部进行收集，从而方便人员后期统一进行清理，避免母管本体内部发生堵塞。