耐热合金

摘要： 高温合金是能够在600°C以上及一定应力条件下长期工作的金属材料,又称热强合金、耐热合金、超合金,是特钢领域最高端的产品之一,具有较高的高温强度,良好的抗氧化和抗腐蚀性能,良好的疲劳性能、断裂韧性等综合性能。高温合金为单一奥氏体组织,在各种温度下具有良好的组织稳定性和使用可靠性;且高温合金的合金化程度较高。

摘要： 兰石重装公司研制的内蒙古大全多晶硅项目首台国产化N08120材质冷氢化流化床反应器近日圆满完工。该设备装置的成功研制,一举打破了国外企业对这类装置原材料的垄断,在国内多晶硅等新能源装备制造领域再次实现了零突破。据了解,N08120是一种固溶强化的耐热合金,具有极高的高温强度、良好的抗渗碳和硫化能力,是多晶硅行业冷氢化流化床反应器制造的选材之一。

摘要： 耐热钢•耐热合金常常使用在汽车、飞机等内燃机或是化学设施等曝露在高温和力学性负荷严酷的环境下。近年来受到世界性严格的环境限制,要求使用石化燃料的内燃机具有更高的燃油功效,内燃机部件的耐高热化及扩大使用使耐热钢部件得以发展。本文章在介绍各种耐热钢特征的同时,还就各种的热处理进行了说明。

摘要： 高温合金是能够在600°C以上及一定应力条件下长期工作的金属材料,又称热强合金、耐热合金、超合金,是特钢领域最高端的产品之一,其具有较高的高温强度,良好的抗氧化和抗腐蚀性能,良好的疲劳性能、断裂韧性等综合性能。高温合金为单一奥氏体组织,在各种温度下具有良好的组织稳定性和使用可靠性;且高温合金的合金化程度较高。

摘要： 近期,泰珂洛扩充了设计用于保证低切削力的TCL18型断屑槽,这是TetraMini-Cut四角切槽刀片最新增加的槽型,可用于各种材料包括钢、合金钢、不锈钢和耐热合金的切槽加工。

摘要： 近年来,随着科技水平的不断进步,人们开始不断的利用机器设备对耗费人力的材料进行加工,其中不乏多数需要高温环境下工作的要求,因此对于切割工具的材料选择十分重要,耐热性、坚硬程度、耐磨性等性能都是我们需要考虑的因素,首要需要考虑的就是耐热合金刀具的选择及其工艺参数.

摘要： 介绍了采用4因素3水平正交试验,研究一种含钼镍铬基耐热合金在不同热加工条件下的变形均匀性及组织优劣,筛选出该合金较优的热加工工艺参数的试验过程.研究了采用不同均热温度、均热时间扩散热处理后的试样,进行不同变形量和变形温度的单道次变形.结果表明,影响压缩变形均匀性及组织优劣的因素关键性依次为:变形温度、均热温度、均热时间.确定了该合金在1160°C进行10 h扩散处理,并在1160°C进行压缩变形,可获得均匀的变形条件和优良的组织.

摘要： Haynes282合金是700°C超超临界发电机组高温段转子和气缸等构件的首选材料.Haynes282合金铸件组织控制和锻件析出相调控,是相关产品生产工艺制定的难点.以Haynes282为研究对象,通过金相、SEM、EDS等方法,对Haynes282合金电渣重熔后的铸态组织以及锻造后的析出相特性进行系统表征.结果表明,Haynes282合金的枝晶尺寸对冷速非常敏感;电渣锭心部的二次枝晶臂间距要大于表层的,分别为72μm和56μm.枝晶臂和枝晶间元素Al、Cr、Co的偏析系数接近1,元素Mo和Ti的偏析系数较大,Ti的偏析系数超过了1.7;铸锭心部的偏析比表层略大.经过1150°C均匀化8 h的热处理和锻造,基本消除了合金中的元素偏析;锻后在晶界上断续分布的第二相主要为富Mo和Cr的M23 C6.

摘要： 采用楔横轧工艺轧制零件时，轧件的心部疏松是影响楔横轧轧件质量的重要因素之一。本文主要是通过弹塑性有限元软件——ANSYS/LS-DYNA软件，采用点跟踪的方法，从最大横向拉应力、最大剪应变和最大剪应变等对楔横轧21-4N耐热合金钢进行了模拟研究，得到了工艺参数——展宽角对21-4N耐热合金钢轧件心部疏松的影响规律。

摘要： 采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对不同服役时间的HK40合金组织结构进行了分析,同时测定了其冲击韧性,并分析了断口形貌.试验结果表明:随着服役时间的增加,HK40组织中碳化物析出增多,晶界粗化,并且碳化物由Cr7C3向Cr23C6转变,从而造成晶间Cr贫化.此外,其冲击韧性也有明显的降低.断口形貌表明随着服役时间的延长,断裂机制呈现明显的脆性断裂转变.

摘要： 在查阅大量文献的基础上,总结了高温抗蠕变、高韧性、高强度、高耐蚀性、降底成本和改善工艺性六大热点研究方向,分别阐述了近年在各研究方向上取得的典型研究成果.重点论述了高温抗蠕变铸造镁合金的研究现状.从热力学角度分析了镁合金中可能出现的各相对镁合金高温蠕变过程的影响.叙述了Mg-Al,Mg-Zn,Mg-Al-Zn和Mg-RE系耐热合金的最新发明.

摘要： 研究了回火工艺对经1100°C水冷淬火后的铸造Fe-10％Cr-1.5％B-2％Al(简称Fe-Cr-B-Al)合金显微组织、硬度及耐磨性的影响.结果表明:Fe-Cr-B-Al合金的回火组织由回火马氏体、块状铁素体、断续状共晶硼碳化物组成.回火温度低于450°C,Fe-Cr-B-Al合金硬度变化不明显,超过450°C后,随着回火温度升高,硬度逐渐降低.Fe-Cr-B-Al合金经过一次回火后,硬度基本达到最高值,经二次、三次回火后,硬度略有降低.随着回火时间的延长,有利于碳化物的析出,Fe-Cr-B-Al合金硬度逐渐升高,回火时间过长,硬度反而降低.Fe-Cr-B-Al合金经1100°C淬火+450°C回火后,耐磨性最好.

摘要： 研究了回火工艺对经1100°C水冷淬火后的铸造Fe-10％Cr-1.5％B-2％Al(简称Fe-Cr-B-Al)合金显微组织、硬度及耐磨性的影响.结果表明:Fe-Cr-B-Al合金的回火组织由回火马氏体、块状铁素体、断续状共晶硼碳化物组成.回火温度低于450°C,Fe-Cr-B-Al合金硬度变化不明显,超过450°C后,随着回火温度升高,硬度逐渐降低.Fe-Cr-B-Al合金经过一次回火后,硬度基本达到最高值,经二次、三次回火后,硬度略有降低.随着回火时间的延长,有利于碳化物的析出,Fe-Cr-B-Al合金硬度逐渐升高,回火时间过长,硬度反而降低.Fe-Cr-B-Al合金经1100°C淬火+450°C回火后,耐磨性最好.

摘要： 研究了回火工艺对经1100°C水冷淬火后的铸造Fe-10％Cr-1.5％B-2％Al(简称Fe-Cr-B-Al)合金显微组织、硬度及耐磨性的影响.结果表明:Fe-Cr-B-Al合金的回火组织由回火马氏体、块状铁素体、断续状共晶硼碳化物组成.回火温度低于450°C,Fe-Cr-B-Al合金硬度变化不明显,超过450°C后,随着回火温度升高,硬度逐渐降低.Fe-Cr-B-Al合金经过一次回火后,硬度基本达到最高值,经二次、三次回火后,硬度略有降低.随着回火时间的延长,有利于碳化物的析出,Fe-Cr-B-Al合金硬度逐渐升高,回火时间过长,硬度反而降低.Fe-Cr-B-Al合金经1100°C淬火+450°C回火后,耐磨性最好.

摘要： 研究了回火工艺对经1100°C水冷淬火后的铸造Fe-10％Cr-1.5％B-2％Al(简称Fe-Cr-B-Al)合金显微组织、硬度及耐磨性的影响.结果表明:Fe-Cr-B-Al合金的回火组织由回火马氏体、块状铁素体、断续状共晶硼碳化物组成.回火温度低于450°C,Fe-Cr-B-Al合金硬度变化不明显,超过450°C后,随着回火温度升高,硬度逐渐降低.Fe-Cr-B-Al合金经过一次回火后,硬度基本达到最高值,经二次、三次回火后,硬度略有降低.随着回火时间的延长,有利于碳化物的析出,Fe-Cr-B-Al合金硬度逐渐升高,回火时间过长,硬度反而降低.Fe-Cr-B-Al合金经1100°C淬火+450°C回火后,耐磨性最好.

摘要： SiC作为冶金行业用高温测温热电偶保护套管材料，具有优异的抗氧化、耐腐蚀、耐磨性、高温力学性能以及高温稳定性等优点。本文为了检验SiC材料服役寿命的内在影响因素，通过XRD衍射、DSC-TG、FESEM、EDS等测试方法对两种SiC保护套管的相组成、相稳定性、组织形貌以及成分进行对比分析。结果显示，晶粒细小弥散、晶粒生长致密的SiC保护套管，其服役寿命更长，高温下综合性能更优异。

摘要： SiC作为冶金行业用高温测温热电偶保护套管材料，具有优异的抗氧化、耐腐蚀、耐磨性、高温力学性能以及高温稳定性等优点。本文为了检验SiC材料服役寿命的内在影响因素，通过XRD衍射、DSC-TG、FESEM、EDS等测试方法对两种SiC保护套管的相组成、相稳定性、组织形貌以及成分进行对比分析。结果显示，晶粒细小弥散、晶粒生长致密的SiC保护套管，其服役寿命更长，高温下综合性能更优异。

摘要： SiC作为冶金行业用高温测温热电偶保护套管材料，具有优异的抗氧化、耐腐蚀、耐磨性、高温力学性能以及高温稳定性等优点。本文为了检验SiC材料服役寿命的内在影响因素，通过XRD衍射、DSC-TG、FESEM、EDS等测试方法对两种SiC保护套管的相组成、相稳定性、组织形貌以及成分进行对比分析。结果显示，晶粒细小弥散、晶粒生长致密的SiC保护套管，其服役寿命更长，高温下综合性能更优异。

摘要： 本发明公开了一种3D打印专用Al‑Cr耐热合金粉末、制备方法、应用及Al‑Cr耐热合金，所述Al‑Cr耐热合金粉末为预合金粉末，按质量分数计，包括Cr：3～4.5％、Mg：0.5～1.2％、Mn：0.3～0.5％、Sc：0.3～0.8％、Zr：0.1～0.4％、Si：0.05～0.55％，其余为Al；将所述3D打印专用Al‑Cr耐热合金粉末进行筛分、干燥处理；经过所述干燥处理后进行同轴送粉3D打印。本发明所得的Al‑Cr耐热合金致密度超过99％，平均硬度达到150HV0.2，200°C下抗拉强度近300Mpa，组织细小均匀、致密度高、各向异性低，具有优异的室温性能及高温性能。

摘要： 提供一种用于稳定获得高拉伸强度的Ni基超耐热合金及其制造方法。一种Ni基超耐热合金及其制造方法，其具有以质量％计C：0.10％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.5％以下、P：0.05％以下、S：0.050％以下、Fe：45％以下、Cr：14.0～22.0％、Co：18.0％以下、Mo：8.0％以下、W：5.0％以下、Al：0.10～2.80％、Ti：0.50～5.50％、Nb：5.8％以下、Ta：2.0％以下、V：1.0％以下、B：0.030％以下、Zr：0.10％以下、Mg：0.005％以下、余量为Ni和不可避免的杂质的组成，并且通过SEM‑EBSD法测定的晶粒内取向差参数Grain Orientation Spread(GOS)为0.7°以上。

摘要： 一种耐热合金，其含有Al、Ti、Ni、Cr和Mo中的至少一种元素、O以及Y，Y的质量换算的含量相对于O的质量换算的含量之比为0.5以上且100以下。

摘要： 提供一种用于稳定获得高拉伸强度的Ni基超耐热合金及其制造方法。一种Ni基超耐热合金及其制造方法，其具有以质量％计C：0.10％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.5％以下、P：0.05％以下、S：0.050％以下、Fe：45％以下、Cr：14.0～22.0％、Co：18.0％以下、Mo：8.0％以下、W：5.0％以下、Al：0.10～2.80％、Ti：0.50～5.50％、Nb：5.8％以下、Ta：2.0％以下、V：1.0％以下、B：0.030％以下、Zr：0.10％以下、Mg：0.005％以下、余量为Ni和不可避免的杂质的组成，并且通过SEM‑EBSD法测定的晶粒内取向差参数Grain Orientation Spread(GOS)为0.7°以上。

摘要： 本发明公开了一种3D打印专用Al‑Cr耐热合金粉末、制备方法、应用及Al‑Cr耐热合金，所述Al‑Cr耐热合金粉末为预合金粉末，按质量分数计，包括Cr：3～4.5％、Mg：0.5～1.2％、Mn：0.3～0.5％、Sc：0.3～0.8％、Zr：0.1～0.4％、Si：0.05～0.55％，其余为Al；将所述3D打印专用Al‑Cr耐热合金粉末进行筛分、干燥处理；经过所述干燥处理后进行同轴送粉3D打印。本发明所得的Al‑Cr耐热合金致密度超过99％，平均硬度达到150HV0.2，200°C下抗拉强度近300Mpa，组织细小均匀、致密度高、各向异性低，具有优异的室温性能及高温性能。

摘要： 本发明提供一种即使暴露于600°C的熔盐时也能够获得充分的耐熔盐腐蚀性的奥氏体系耐热合金及其制造方法、以及奥氏体系耐热合金材料。本申请的奥氏体系耐热合金具备母材和母材的表面上的具有尖晶石型结构的Ni‑Fe氧化物。母材具有下述化学组成：以质量％计C：0.030～0.120％、Si：0.02～1.00％、Mn：0.10～2.00％、Cr：20.0％以上且小于28.0％、Ni：超过35.0％且为50.0％以下、W：4.0～10.0％、Ti：0.01～0.30％、Nb：0.01～1.00％、sol.Al：0.0005～0.0400％、B：0.0005～0.0100％、Mo：小于0.5％、Co：0～0.80％、Cu：0～0.50％、以及余量：Fe和杂质。

摘要： 本发明提供弯曲加工性优异的Ni基超耐热合金线材的制造方法和Ni基超耐热合金线材。一种Ni基超耐热合金线材的制造方法，其具备：棒材准备工序，准备Ni基超耐热合金的棒材；和棒材加工工序，从该棒材的圆周面朝向轴心地以500°C以下的温度进行多次单次加工率为40％以下的塑性加工，直至使得累积加工率成为60％以上，压缩上述棒材的截面积。而且，为一种Ni基超耐热合金线材的制造方法，其具备：热处理工序，对通过上述棒材加工工序而得到的Ni基超耐热合金线材进一步进行超过500°C的温度下的热处理。通过这些制造方法得到的Ni基超耐热合金线材具有塑性加工组织或再结晶组织。

摘要： 一种具有在700°C下的γ’的平衡析出量为35摩尔％以上的成分组成的Ni基超耐热合金的制造方法。该方法包括：准备工序，通过热挤压来制造晶粒直径为200μm以下的坯料；和加工工序，以30％以上的加工率对该坯料进行冷塑性加工。冷塑性加工可以是累计加工率为30％以上的多次冷塑性加工，在多次冷塑性加工之间不进行热处理。另外，一种具有在700°C下的γ’的平衡析出量为35摩尔％以上的成分组成的Ni基超耐热合金。该合金可以具有γ相和γ’相的线状组织、或者可以在含有γ相和γ’相的等轴晶体组织中具备集合为线状的碳化物。

摘要： 本发明提供析出强化型的Ni基超耐热合金的热挤出成型方法和Ni基超耐热合金挤出材的制造方法。一种Ni基超耐热合金的热挤出成型方法，其中，坯料具有700°C下的γ’相的平衡析出量为40摩尔％以上的析出强化型的Ni基超耐热合金的成分组成，在模具与坯料之间安装润滑用玻璃垫，并且将插入至盛锭筒时的坯料的外径DB(mm)与盛锭筒的内径DC(mm)的关系调整为(DC‑DB)：2～8mm、或将加热至热加工温度前的坯料的外径DB’(mm)与加热至预热温度前的盛锭筒的内径DC’(mm)的关系调整为(DC’‑DB’)：3～9mm。此外，Ni基超耐热合金挤出材的制造方法使用上述热挤出成型方法进行。

摘要： 本发明提供一种耐热合金的切削加工条件设定方法以及耐热合金的切削加工方法。在对利用切削工具对耐热合金进行切削时的切削加工条件进行设定的耐热合金的切削加工条件设定方法中，切削工具具有安装于主轴的轴向上较长的轴、以及在轴的外周设置的多枚刀刃，切削加工条件包括切削工具的径向上的径向切入量，当将多枚刀刃中的一枚刀刃始终与耐热合金相接的径向切入量作为最小径向切入量(Rd＿min)、将多枚刀刃中的三枚以上的刀刃与所述耐热合金不相接的径向切入量作为最大径向切入量(Rd＿max)时，将切削工具的径向切入量Rd设定为大于最小径向切入量(Rd＿min)、且小于最大径向切入量(Rd＿max)(步骤S22)。