群桩

摘要： 群桩等刚度设计中因“加筋遮帘效应”会导致各基桩间轴向内力出现差异,造成上部结构开裂、倾斜,严重影响上部建筑结构的安全和使用。为减小群桩各基桩间轴向内力差,通过开展群桩变刚度调平优化设计研究,以进一步提高群桩的承载性能。基于变刚度调平设计理念,采用三维有限元分析软件ABAQUS对竖向受荷群桩的沉降特性及基桩轴向内力分布特征进行分析。重点选取粉质黏土、砂层土和淤泥质土等典型软弱土层,通过改变桩长、桩径和桩间距3个关键参数的调节方式以调平基桩刚度,使基桩轴向内力分配均衡化,据此提出3种典型土层中基桩变刚度调节优化设计方案。研究结果表明:粉质黏土、砂层土和淤泥质土中,各基桩轴向内力差异与中心桩内力值比例分别高达90.5%,51.3%和51.8%,且不同调节方式对不同土层中基桩刚度调节效果影响程度不同;3种典型土层中,变桩长、桩径的方式可显著降低各基桩间内力差值,但淤泥质土和砂层土中变桩间距对降低内力差的效果较小。不同土层中基桩刚度调节效果影响程度的不同与土层力学特性、桩土相互作用和荷载承担比例直接相关,故群桩变刚度调平设计应针对不同典型桩侧土层组合采取合适的调节方式。

摘要： 通过物理实验研究了群桩结构在单向流作用下的局部冲刷问题,重点关注群桩结构孔隙率对局部冲刷的影响作用.物理实验设置中,在群桩模型外直径固定的条件下,通过改变单桩的数量改变群桩结构的孔隙率,主要研究群桩孔隙率对局部冲刷平衡深度、范围及时间尺度的影响作用.结果表明:模型的孔隙率对群桩周围的冲刷有着显著的影响作用.当孔隙率p>0.7时,冲刷主要由单元桩周围的冲刷决定;当p<0.5时,冲刷趋向于与群桩外直径相等的单桩冲刷的模式;当0.5

摘要： 为了获得软土地段群桩基础地基系数的比例系数m值,通过现场试验获取深厚软土场地承台顶位移、桩身弯矩随水平力的变化规律,并建立空间有限元模型进行分析对比。结果表明:群桩基础m随地面处位移增加呈幂函数衰减趋势,对应于地面位移6 mm,可给出群桩m值的推测值在2615~4633 kPa/m^(2),较TB 10093—2017《铁路桥涵地基和基础设计规范》取值稍小。

摘要： 根据某深水桥梁小尺度圆柱形群桩基础施工现场的实测数据,建立承台-群桩-岩土层三维有限元模型,选取线性波理论和Morison方程计算由通航船只引发的波浪力,并在有限元软件中进行加载分析,得到了承台的水平位移时程曲线,在与监测数据对比验证了模型建立合理的基础上,分析了水中自由段桩身的桩端轴力与桩端剪力的变化规律、桩身弯矩的分布规律,及桩身变形特征。结果表明:在波浪力作用下,垂直于波浪传播方向的两排桩,其各项内力指标中,仅桩顶剪力相差较大,工程中需要对承台与桩基的连接予以重视;尽管不同排桩存在波浪的相位差,但各基桩的变形基本保持一致,主要表现为侧弯并沿波浪传播方向作周期性摆动。

摘要： 本文基于大型三维有限元计算程序,建立了基坑及基坑外的群桩计算模型,针对不同基坑开挖深度开展数值模拟研究。研究结果表明,随着开挖深度的增大,将会导致每一根桩体的水平位移增大,竖向轴力增大,侧摩阻力减小,且对前排桩的影响略大于后排桩。

摘要： 根据Buckinghamπ定理设计制作直群桩和斜群桩相似模型,通过电磁式振动台试验方法,分别考虑非液化砂土、300 mm和380 mm两种不同厚度饱和砂土,开展在规则正弦波输入下桩土相互作用P-Y滞回曲线规律研究。结果表明:在非液化砂土中,P-Y滞回曲线的主斜率变化较小,说明在振动输入过程中,桩周土体刚度并未发生显著的降低;在两种不同厚度的饱和砂土试验过程中,P-Y滞回曲线主斜率在振动输入初期较大,随着振动输入时长增加呈现出不断下降的趋势,桩侧土体的刚度逐渐减小;桩身横向受力特性受埋置深度的影响,随着埋深的增加,桩身受到的侧向力逐渐减小,而桩-土相对位移则逐渐增大;直群桩的侧向力、位移峰值以及P-Y滞回曲线包络面积远大于斜群桩,说明直群桩在振动过程中的耗能要高于斜群桩;在厚度较大的饱和砂土中,群桩P-Y滞回曲线的包络面积增大,表明桩土相互作用过程中滞回耗能增加,P-Y滞回曲线主斜率减小,桩侧土体刚度减小。本文研究成果为可液化土中的桩基抗震理论提供参考。

摘要： 能量桩(又称能源桩)作为一种浅层地热能利用新技术,近年来得到了广泛的关注.基于COMSOL软件,结合桩顶荷载对能量桩群桩荷载传递机理的影响模型试验,开展了3×3能量桩群桩中1根~5根桩停止运行时最均匀与最不均匀布置情况的数值模拟计算.研究结果表明,当运行桩布置均匀时,其整体的承台变形情况也对称分布,随着运行桩数的减少,桩顶承台最大和最小沉降量随之减小,沉降差在0.048%D~0.072%D(D为桩径)之间;在多根桩停止运行的所有工况中,四根桩停止运行且均匀布置时,承台的沉降最均匀,沉降差最小(0.059%D);当不运行的桩数相同的情况下,不均匀布置下桩顶承台变形的沉降差始终大于均匀布置下的变形情况.

摘要： 地震作用下土体发生液化侧向扩展对建筑物极具破坏性,特别是对建筑物的桩基、高架桥梁等,消除和减小土体液化扩展引起的对结构安全的危害具有极大的意义。刚性排水管桩由圆形空心刚性桩与排水体结合而成,其在具有排水功能的同时,又具有较大的承载力,但是目前针对刚性排水管桩群桩抗液化性能的研究仍十分有限。基于振动台试验,开展了桩顶承台竖向荷载作用下刚性排水管桩群桩与普通桩群桩处理液化侧向扩展场地的振动响应对比研究,分析了地基土的超孔压比、加速度、平均沉降、承台位移、挡板位移以及桩身弯矩等。研究结果表明:刚性排水管桩地基与普通桩地基相比,超孔压、桩身弯矩、地基沉降、承台位移、岸壁位移明显减小,而加速度增大,充分表明刚性排水管桩的抗液化效果显著。

摘要： 基于北京市海淀区一实际工程项目的数据,运用ABAQUS有限元软件,构建了CFG桩复合地基九桩模型,并通过修改距径比、桩体模量、砂石褥垫层模量和砂石褥垫层厚度等参数,进行了CFG桩复合地基群桩地基的实际工作特点的研究,得出关于复合地基桩顶面沉降与桩间土沉降差异性的结论。

摘要： 采用有效应力的方法,根据不排水过程中的土体应力应变关系,计算孔压变化,并利用UMAT子程序模块进行二次开发,实现考虑孔压生成的修正Mohr-Coulomb本构模型在数值模拟上的运用。结合桩土接触面条件,研究考虑桩土局部分离的饱和土单桩及群桩的水平动力响应。将本文结果与已有文献进行对比,验证了本文方法的有效性和正确性。通过参数分析,研究桩土局部分离、桩间距、加载频率对桩基动阻抗及孔压分布的影响。研究结果表明:水平动力荷载作用下,桩土分离显著地降低了桩基水平动阻抗,土体塑性和超孔压对桩基动阻抗也有相应影响,高频荷载作用时,其影响更大;循环加载后,桩周上部土体产生超孔压,削弱了土体有效应力和桩基水平承载力。

摘要： 提出一种计算非均质地基中大规模群桩基础变形和内力的简化分析方法.该方法采用线弹性-塑性模型模拟桩身位移与侧阻、桩端位移与端阻的荷载-位移关系,结合相邻桩基之间相互作用简化假定,将群桩效应影响引入单桩荷载传递模型,并基于桩身应变增量迭代的思路对群桩基础进行求解,进而获得群桩沉降和桩身内力.算例分析表明,本文计算结果与实测值和其他方法计算值具有较好的一致性,模型参数较少且便于确定,计算效率明显优于常规群桩算法.

摘要： 目前水平荷载作用下的群桩研究主要集中在沿群桩承台边缘平行的方向加载,而在实际工程中,水平力的大小和方向可能同时发生变化.以模型试验为手段,研究了2×2群桩、5桩群桩和3×3群桩在沿不同方向施加的水平荷载作用下的响应,揭示了加载方向对群桩总水平承载力和荷载在各桩中分布的影响规律.通过对试验结果的对比分析,发现2×2群桩和5桩群桩沿承台对角线方向加载时的总承载力最大;当群桩沿不同水平方向进行加载时,各单桩所分配到的水平力变化明显,主要取决于其所处的桩位和其他桩对该桩产生的"遮蔽效应".

摘要： 进行砂土的单桩和2×2群桩的压、拔试验,测定桩身轴力、桩顶荷载、位移以及桩端阻力.试验研究结果表明,群桩的抗压群桩效应系数η＞1,最优桩间距为4D(D为直径),对应的η约为1.2:桩端阻力群桩效应系数ηB大于桩侧摩阻力群桩效应系数ηs,其最优桩间距为5D,对应的ηB值约为1.3;桩侧摩阻力群桩效应系数在3D时约为1.2,但随桩间距的增大而减小.与前人理论分析的结果不同,由于砂土的挤密效应,试验测得抗拔群桩效应系数也大于1,最优桩间距在4D～5D之间,系数约为1.2.桩间距为7D时压、拔群桩效应系数均趋近于1,可基本忽略群桩效应.

摘要： 建立反映桩端超孔隙水压力变化的三维时变偏微分微分方程,比较理论计算和实测结果发现两者在超孔隙水压力最大值和超孔隙水压力随时间增长和消散趋势方面比较接近.根据库伦强度和有效应力理论,结合群桩打入前后标准贯入度探测结果揭示打入群桩对砂质持力层的挤密效应,发现因砂质土中孔隙水压力增量及时消散,使打桩锤击力主要由有效应力承担,并导致土的抗剪强度提高和打桩困难的机理,从而得出调整持力层的改进方法.

摘要： 软土具有固结时间长、流变特性明显等特点，常导致软土地基上的建（构）筑物出现承载力不足、沉降过大等问题。因此，对具有时效性变形的软土来讲，传统的基于经典弹塑性力学的土力学计算方法是有明显缺陷的。超大超长群桩在大跨桥梁和高层建筑中得到广泛的应用，通过对桩基的原位监测（包括分层沉降监测、分层土压力监测等），对软土固结和蠕变相互耦合产生的时效性变形特性进行了系统研究。以大量的群桩基础原位监测数据为依据，总结出了现代大型桥梁超大群桩基础（摩擦桩）沉降计算的统计型经验公式，通过实际工程的检验验证了公式的实用性和有效性。以苏通长江大桥超大超长群桩基础为例，用三维有限元法分析了群桩基础的沉降特性。

摘要： 可压缩性软土地基中，为了在确保基桩竖向承载力的前提下，有效降低地面堆载引起的负摩阻力对基桩承载力的影响，提出了一种现浇扩底楔形钢筋混凝土桩。简要介绍了扩底楔形桩的设计思路和施工工艺。基于FLAC3D有限差分软件，建立了扩底楔形群桩数值模型；通过针对具体模型试验实例的模拟分析，验证了本文所建立的数值模型的可靠性；继而研究了桩间距、楔形角、桩–土模量比、摩擦系数以及土层模量比等因素对扩底楔形群桩下拽力和下拽位移特性的影响，并与等截面桩进行了对比分析。研究结果表明，与等截面桩相比，楔形角的存在对降低桩顶下拽位移非常有效：小角度楔形角（0.4°～1.0°）对桩顶下拽位移量的减少率可以达到16%～20%。

摘要： 异形夯扩成孔灌注桩是集合异形桩和夯扩桩优点的新型桩基。文中所研究的异形夯扩成孔灌注桩横截面为Y形。该桩形是根据等截面周边增加的原理，在侧摩阻力不变的情况下减少混凝土用量，在承载力允许的前提下降低了工程造价。通过建立承台-群桩-土三维有限元模型，利用有限元分析软件进行数值模拟，分析Y形夯扩成孔灌注桩群桩基础在竖向静载作用下的工作性状，从异形夯扩桩群桩载荷沉降、桩侧摩阻力、夯扩体受力变化及夯扩体直径的影响等方面分析Y形夯扩成孔灌注桩的受力机制，为本桩法的研究使用提供有价值的理论依据。

摘要： 基于简化的群桩动力计算模型，采用有限元子结构方法和薄层法，提出了与工程实际情况更为接近的完全埋入、部分埋入群桩和刚性桩筏基础的计算方法。分析了层状地基中不同激振频率条件下，承台板厚度、桩间距对于群桩动力阻抗的影响，研究了不同承台板厚度条件下群桩阻抗的分布规律。通过与传统刚性承台下群桩动力特性的比较分析，验证了本模型的合理性。

摘要： 冲刷是水流作用引起河床剥蚀的一种自然现象，本文基于波浪水槽模型试验对波浪作用下群桩的冲刷特性进行研究，试验针对1×1单桩和1×2、3×3群桩等三类布桩方案进行冲刷模型试验，通过改变波高、波浪周期等波流参数，观测波浪作用下群桩周围的冲刷深度和冲刷坑形态，初步分析了波浪作用下群桩的局部冲刷特性，对于进一步的深入研究具有参考价值。

摘要： 本文运用线粘弹性理论对桩基长期沉降计算进行初步的计算分析。通过有限元软件对群桩长期沉降问题进行数值模拟分析，得到了一些有益的结论。本文的主要研究内容和结论如下：rn 1)应用有限元软件的前处理功能建立了桥梁群桩基础的三维有限元模型。将能够反映地基强度和变形随时间发展的线粘弹性本构模型应用于数值模拟中，对桥梁桩基础的沉降进行了三维线粘弹性数值计算和分析，得到了群桩基础的沉降分布情况和随时间变化曲线。rn 2)承台刚度较大时，能起到调节各桩顶的应力分布，使得群桩沉降总体较为均匀。各桩的差异沉降较小。

摘要： 本发明公开一种基坑群和基础桩群的施工方法，该基坑群包括并行的3个及以上、高差超过13m的深浅交错基坑，该基础桩群分布于所述基坑群之深浅基坑中，与之交叉作业；该施工方法包括如下步骤：建立基坑群及基础桩群的BIM结构模型；根据BIM模型进行碰撞检测；将基坑群分为浅区和深区，再将浅区分成影响区和非影响区；开挖土方至作业面；进行深区支护桩施工；进行浅区影响区基础桩施工；进行深区基础桩施工；进行深区土方开挖及锚索施工，同时进行浅区非影响区基础桩施工；进行深区局部深坑微型桩、微型桩锚索及微型桩顶冠梁施工。本发明的施工方法提出了一种快速高效、经济合理的连续多段大高差狭长深基坑群和基础桩群施工方法。

摘要： 本发明公开了一种充电桩群控终端控制方法及群控终端，涉及充电桩群控技术领域，该方法包含，采集开关状态信号以及矩阵控制器反馈的充电机充电功率需求和矩阵控制器的功率分配情况；分析采集单元和控制执行单元反馈的信息，生成开关状态信号对应的开关的控制策略；根据所述控制策略对开关进行开闭控制。本发明的技术方案突破了大量充电桩接入配电网相互影响约束，实现现有配电网在不增容的情况下大量充电桩的接入。

摘要： 本发明提供了稳定的群锚静压桩结构，包括设置于地面上的若干压桩孔和用于压桩的压桩装置，压桩孔周侧设置有纵梁，所述纵梁上方设置有横梁，所述横梁和所述纵梁交错形成网格，所述压桩孔位于所述网格中，所述压桩装置设置于所述横梁中，所述横梁设置有可沿横梁移动的配重车，所述配重车和/或横梁具有锁止结构，所述锁止结构可将配重车锁定在横梁的指定位置。一种群锚静压桩方法，包括：架梁步骤，在压桩孔周侧架设纵梁和横梁，使得纵梁和横梁交错形成网格，压桩孔位于网格中；配重步骤，在横梁中安装能够沿横梁移动的配重车，根据配重需要调整配重车重量；压桩步骤：将配重车移动至指定位置并锁紧，安装压桩装置开始压桩。

摘要： 本发明涉及一种用于海上风电斜桩群沉桩的稳桩架及沉桩方法，稳桩架包括：支撑架和分别设置在支撑架相对的两端的第一限位架和第二限位架，第一限位架上设有可转动的第一斜桩定位机构，第二限位架上设有多个第二斜桩定位机构，其中，在水平面上，第一限位架的投影面积小于等于第二限位架的投影面积。根据本发明的稳桩架，能够实现对多个斜桩的固定以及倾斜度调整，无需多次移动船位对斜桩进行吊桩，一方面降低了安全风险，另一方面能够节约工序，提升沉桩效率，进而节约安装成本。而通过设置可转动的第二斜桩定位机构，与多个第一斜桩定位机构配合，能够减轻设备整体重量，降低生产安装难度，节约成本。

摘要： 本实用新型涉及一种用于海上风电斜桩群沉桩的稳桩架，稳桩架包括：支撑架和分别设置在支撑架相对的两端的第一限位架和第二限位架，第一限位架上设有可转动的第一斜桩定位机构，第二限位架上设有多个第二斜桩定位机构，其中，在水平面上，第一限位架的投影面积小于等于第二限位架的投影面积。根据本实用新型的稳桩架，能够实现对多个斜桩的固定以及倾斜度调整，无需多次移动船位对斜桩进行吊桩，一方面降低了安全风险，另一方面能够节约工序，提升沉桩效率，进而节约安装成本。而通过设置可转动的第二斜桩定位机构，与多个第一斜桩定位机构配合，能够减轻设备整体重量，降低生产安装难度，节约成本。

摘要： 本发明公开了由固化土群桩与预制桩胶结的复合桩和挡土墙，其中的固化土群桩是由多根固化土桩体相互搭接排列而成；沿桩基水平受力大的方向上排列的固化土桩体数量多于其它方向上的；固化土桩体是搅拌桩或旋喷桩；固化土的无侧限抗压强度大于0.5MPa；预制桩是预应力钢筋混凝土桩或钢管混凝土桩；预制桩在固化土桩体初凝前插入，固化土硬化后二者胶结在一起。由固化土群桩与预制桩胶结的复合桩将具有较高的水平承载力，其挡土墙对水平变形的控制能力达到提高。该专利具有绿色、环保和安全可靠的社会效益，同时能降低造价和缩短工期，具有较大的经济价值。

摘要： 本发明涉及滑坡、松散岩土体的加固和桩的受力分析试验装置和方法，具体为桩前大开挖条件下群桩推桩模型试验装置及其试验方法，模型的前后端分别安装有前反力装置和后反力装置，两侧为侧板；模型包括模型桩，模型桩与后反力装置之间通过千斤顶连接，模型前端由坡角盖板，模型的斜坡上有前缘盖板；坡角盖板通过合页与前缘盖板铰接，模型桩桩身、模型前缘和斜坡上安装应变片和百分表，模型由多层的层状土组成，每层层状土的中间及相邻层状土的分层处安装有振弦式应变计。该装置结构简单，操作方便，可记录桩后不同推力作用下模型桩桩身、桩前岩体重要部位以及岩体内部受到的应变，测量桩身悬臂段的水平位移和桩前岩体重要部位的水平位移与隆起位移。

摘要： 本实用新型涉及一种CFG桩试验可调桩径的群桩固定装置，包括固定环、连接杆、可调半径固定板以及模型桩夹具；所述固定环为圆形结构，固定环上设有两组对称设置的弧形安装槽，安装槽上设有至少两组螺栓I；所述连接杆一端预留有活动凹槽I，并通过螺栓I与固定环活动连接，连接杆另一端与可调半径固定板中心位置固定连接；所述可调半径固定板两侧设置有活动凹槽II，可调半径固定板通过螺栓II与模型桩夹具活动连接；所述固定环中心位置设置有固定环水准气泡，连接杆上设置有连接杆水准气泡。本实用新型可同时对多根模型桩进行固定并保持垂直，本实用新型结构简易，操作简单，适用性强。

摘要： 本实用新型提供了一种具有排水功能的抗滑桩组合桩以及抗滑桩组合桩群桩，包括有：一种具有排水功能的抗滑桩组合桩，其包括：方形桩本体（4）、碎石桩（5）、土工格栅（6）；所述方形桩本体（4）为钢筋混凝土；方形桩本体（4）的中部设置有第一空心部分（4‑1）；在方形桩本体（4）的四周中侧设置有第二空心部分（4‑2），在第二空心部分（4‑2）与方形桩本体（4）等长；在第二空心部分（4‑2）填充有碎石形成碎石桩（5）；在方形桩本体（4）以及碎石桩（5）的外侧围绕有土工格栅（6）。本实用新型能够较好的将边坡底部的水分排出。

摘要： 本实用新型涉及滑坡、松散岩土体的加固和桩的受力分析试验装置，具体为桩前大开挖条件下群桩推桩模型试验装置，模型的前后端分别安装有前反力装置和后反力装置，两侧为侧板；模型包括模型桩，模型桩与后反力装置之间通过千斤顶连接，模型前端由坡角盖板，模型的斜坡上有前缘盖板；坡角盖板通过合页与前缘盖板铰接，模型桩桩身、模型前缘和斜坡上安装应变片和百分表，模型由多层的层状土组成，每层层状土的中间及相邻层状土的分层处安装有振弦式应变计。该装置结构简单，操作方便，可记录桩后不同推力作用下模型桩桩身、桩前岩体重要部位以及岩体内部受到的应变，测量桩身悬臂段的水平位移和桩前岩体重要部位的水平位移与隆起位移。