结构抗力

摘要： 根据真空玻璃典型结构特征,分析了大气压差、温差及风载荷作用下真空玻璃的应力分布特征,给出了定量计算公式。基于结构抗力设计方法,分析了长期+短期应力综合作用下的真空玻璃承载性能设计。结果表明,在给定基片厚度情况下,随着支撑间距得增大,真空玻璃最大弯曲拉应力也基本呈线性增长,在支撑物间距不变情况下,真空玻璃最大弯曲拉应力随基片厚度增长呈指数下降趋势。温差引起的最大拉应力与玻璃基片厚度及长宽尺寸无关,但与膨胀系数有关,温差值与其引发的真空玻璃最大拉应力基本呈线性关系。相同条件下,真空玻璃抗风压性能不如与其等厚度的单片玻璃。长期+短期应力综合作用下,宜分别计算真空玻璃在各种不同作用时间应力作用下的效应设计值相加进行校核。

摘要： 节点作为结构体系的关键部位,既是结构抗力的重要影响因素,也是结构整体性的关键因素.历年的地震灾害表明,传统的梁柱节点已经不能满足结构的需求.因此,本文基于节点的整体受力性能分析,提出了一种新型的框架边节点,其构造由普通钢筋、SMA筋及钢板组成,其构造形式简单,便于施工.通过该节点中有无SMA筋以及SMA配筋率的改变来研究节点的滞回曲线、骨架曲线、性能退化以及耗能能力情况.研究表明:含有SMA材料的节点的承载力比普通节点的承载力大,且随着SMA配筋率的增大,其承载力也在提高.

摘要： 在我国西部艰险山区,公路桥梁安全运营所面临的主要风险,除了运营荷载与结构抗力之间的矛盾外,还要面对复杂恶劣的地质地形和水文气候条件带来的灾害风险。怎样通过监测手段,强化山区桥隧结构风险辨识,细化分析评估?保障中国山区桥梁与隧道结构安全,看看专家怎么说……

摘要： 受自然环境与使用环境的双重作用,大坝在服役过程中承受了各种荷载(验证荷载)的考验,不可避免会存在不同程度的损伤和缺陷.验证荷载对已投入使用大坝的可靠度的影响不可忽视,讨论验证荷载如何对服役大坝的可靠指标产生影响具有重大的意义.分析服从不同先验分布概率的抗力,在确定性验证荷载下,其后验分布的数字特征变化规律;利用条件概率方法,建立以验证荷载为条件的条件概率法可靠度计算公式,并考虑结构的抗力随时间衰减因素、验证荷载前后结构功能函数相关系数的大小、验证荷载的不同取值等方面对一实例大坝进行了可靠度分析.通过计算分析发现,服役大坝考虑验证荷载作用时的可靠指标比不考虑验证荷载时的值大,且可靠指标的增长幅度与验证荷载作用前后功能函数的相关系数大小有关.

摘要： 建筑物产生裂缝的原因错综复杂,结构裂缝一旦出现且有发展趋势,必须引起高度重视.通过力学计算,以某个混凝土结构悬臂梁裂缝为例,开展在不同使用工况下的荷载效应与其实际受弯(抗弯、抗剪)承载力进行比较,发现结构抗力明显小于改变工况后的结构效应,得出裂缝产生的原因是支座发生改变造成的,该裂缝是弯剪活裂缝,给结构安全使用造成威胁.查明地基不均匀沉降原因,对支撑水平梁的立柱支座进行修复,处理方法得当,取得了预期效果,为解决建筑加层案例提供了思路.

摘要： 坝体混凝土的强度分级、结构抗力标准值及其分项系数等参数是混凝土坝设计规范中的重要参数,针对目前各有关规范之间对这些参数存在诸多与国家标准《水利水电工程结构可靠性设计统一标准》不相一致之处,本文指出:在对坝工混凝土强度分级中,由标号R(kg/cm2)改为以等级C(N/mm2)表示后,最近的重力坝和拱坝设计规范中又采用按Cd(N/mm2)和C90(MPa)分级,显然有违与国际标准保持一致及与其它有关规范相协调的初衷;对修编中的拱坝设计规范中,不能以坝体混凝土湿筛试件替代承载能力极限状态方程中的结构抗力的材料性能标准值;在从单一安全系数套改分项系数时,不能改变结构抗力的分项系数γm和结构系数γd的内涵,并将两者混淆.最后,为使这些参数与与国家标准《水利水电工程结构可靠性设计统一标准》相协调,提出了相应修改建议.

摘要： 为全面的对比分析,针对钢筋混凝土构件正截面受弯承载力,从结构设计方法、正截面承载力计算方法,对我国《公路桥涵通用设计规范》(JTG D60-2015)和美国ACI318-99规范进行了比较,归纳了ACI318-99对不同受力状态构件规定的承载力降低系数,比较计算案例中中美两国规范的荷载取值及荷载效应组合,为我国规范改进提供参考.

摘要： 钢结构工程中常存在一些缺陷和损伤,从而造成了工程隐患,也引发了一些工程事故,钢结构加固技术也显得越来越重要.综述从《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001的相关规定出发,分析了钢结构加固技术的总体思路,总结了加大截面法、连接件加固、裂纹修补等提高结构抗力的方法和改变受力途径、节点性质、边界条件、增设构件等减小作用效应的基本方法,介绍了我国当前主要的钢结构工程加固标准情况,提出了存在的问题.

摘要： 结构可靠度分析是工程结构设计中的一个重要问题.虽然结构设计可靠度的总要求是结构抗力大于或等于结构的综合效应,但是由于实际中抗力和荷载效应均为随机量,所以结构设计更明确的是在一定可靠度指标或失效概率条件下进行的.本文针对结构概率可靠度的设计,综述了两种方法:直接设计法和间接设计法,并与规范提供的方法进行对比.

摘要： 为确定可靠性分析计算中的敏感性因素，提高分析结果的准确性，针对现有的结构可靠度对随机参数敏感度计算方法的不足，提出一种新的实用敏感度计算方法，用该方法分析，结构静强度可靠度计算中的敏感性因素。新方法通过定义一组无量纲敏感度指标，比较各随机参数对可靠指标的影响程度。考虑结构抗力随时间劣变和抗力不随时间变化两种情况，分别将该方法应用到这两种情况下的随机参数敏感性分析中。在分析过程中，用随机变量来描述分析过程中的各种不确定性因素。每个随机变量用各自的概率分布形式和相应的分布参数描述。将该方法应用到不同受力状态下钢筋混凝土柱的敏感性分析中，得到影响钢筋混凝土柱可靠性的敏感性因素。研究结果表明：该方法能够求出各随机参数对结构静强度可靠度指标的影响程度。用理论和实例计算证明了新方法合理可行。论文的研究对结构的设计、施工和检测具有一定的理论和实践意义。

摘要： 为改善混凝土结构的耐久性能，本文通过对混凝土结构耐久性影响因素及相关机理的分析，在水灰比控制方面提出了设计建议。对于普通混凝土结构使用寿命t的计算，提出了取值意见。为了确保结构的可靠度，本文提出在设计时可适当提高构件配筋量来弥补因钢筋锈蚀而引起结构抗力的降低。最后强调施工中应确保混凝土保护层完好而不被破坏，避免钢筋过早锈蚀。

摘要： 已建的单机掩蔽库使用一定年限后,需对其综合防护能力进行检测.检测包括两个方面:抗力检测和伪装检测.本文根据实际,确定了单机掩蔽库的检测原则,在此基础上,分别阐述了对结构抗力和伪装效果检测的内容和方法,从而提出对检测技术的展望.

摘要： 在预应力桥梁服役过程中,桥梁构件的抗力水平可能降低.同时,在运营过程中,桥梁的交通量有可能发生增长,考虑这些时变因素的桥梁可靠度是值得关心的问题.本文总结归纳了三种典型的抗力退化模式,以某地交通量观测结果为依据,拟合了其增长函数,建立了抗力衰减和荷载增长的时变模型.本文以某现役预应力混凝土桥梁构件为背景,利用蒙特卡罗法模拟计算了考虑时变因素的可靠度指标,并讨论了其安全使用年限.

摘要： 在预应力桥梁服役过程中,桥梁构件的抗力水平可能降低.同时,在运营过程中,桥梁的交通量有可能发生增长,考虑这些时变因素的桥梁可靠度是值得关心的问题.本文总结归纳了三种典型的抗力退化模式,以某地交通量观测结果为依据,拟合了其增长函数,建立了抗力衰减和荷载增长的时变模型.本文以某现役预应力混凝土桥梁构件为背景,利用蒙特卡罗法模拟计算了考虑时变因素的可靠度指标,并讨论了其安全使用年限.

摘要： 在预应力桥梁服役过程中,桥梁构件的抗力水平可能降低.同时,在运营过程中,桥梁的交通量有可能发生增长,考虑这些时变因素的桥梁可靠度是值得关心的问题.本文总结归纳了三种典型的抗力退化模式,以某地交通量观测结果为依据,拟合了其增长函数,建立了抗力衰减和荷载增长的时变模型.本文以某现役预应力混凝土桥梁构件为背景,利用蒙特卡罗法模拟计算了考虑时变因素的可靠度指标,并讨论了其安全使用年限.

摘要： 在预应力桥梁服役过程中,桥梁构件的抗力水平可能降低.同时,在运营过程中,桥梁的交通量有可能发生增长,考虑这些时变因素的桥梁可靠度是值得关心的问题.本文总结归纳了三种典型的抗力退化模式,以某地交通量观测结果为依据,拟合了其增长函数,建立了抗力衰减和荷载增长的时变模型.本文以某现役预应力混凝土桥梁构件为背景,利用蒙特卡罗法模拟计算了考虑时变因素的可靠度指标,并讨论了其安全使用年限.

摘要： 为了研究强动载作用下钢筋混凝土结构的面力效应问题，本文在钢筋混凝土梁板结构面力效应的增量法静力分析模型基础上考虑了平均应变速率效应，通过单自由度体系建立了能够分析动载作用下考虑面力效应的钢筋混凝土结构动力响应的增量理论分析方法，并编制了相关的计算程序。将理论计算结果与试验数据进行了比较，结果表明：本文方法计算出的结果与试验数据吻合较好，面力效心可以大幅提高钢筋混凝土结构的动抗力，计算和设计中不应被忽略。

摘要： 本发明的一方面涉及一种具有增强的低温下的脆性裂纹扩展抗力和断裂萌生抗力的高强度钢材，该高强度钢材按重量％计包含：0.02％至0.09％的C、0.005％至0.3％的Si、0.5％至1.7％的Mn、0.001％至0.035％的Sol.Al、0.03％或更少且不包括0％的Nb、0.01％或更少且不包括0％的V、0.001％至0.02％的Ti、0.01％至0.1％的Cu、0.01％至2.0％的Ni、0.01％至0.5％的Cr、0.001％至0.5％的Mo、0.0002％至0.005％的Ca、0.001％至0.006％的N、0.02％或更少且不包括0％的P、0.003％或更少且不包括0％的S、0.002％或更少且不包括0％的O、以及余量的Fe和不可避免的杂质，该高强度钢材满足下面的关系表达式(1)，该高强度钢材具有包含总和为50面积％或更多的多边形铁素体和针状铁素体并且包含3.5面积％或更少的马氏体‑奥氏体(MA)复合物的显微组织。关系表达式(1)：5*C+Si+10*sol.Al≤0.6(在关系表达式(1)中，各个元素符号表示以重量％计的各个元素的含量)。

摘要： 本发明的一方面涉及一种在低温下具有增强的脆性裂纹扩展抗力和断裂萌生抗力的高强度钢材，该高强度钢材以重量％计包含：0.01％至0.07％的C、0.002％至0.2％的Si、1.7％至2.5％的Mn、0.001％至0.035％的Sol.Al、0.03％或更少(不包括0％)的Nb、0.01％或更少(不包括0％)的V、0.001％至0.02％的Ti、0.01％至1.0％的Cu、0.01％至2.0％的Ni、0.01％至0.5％的Cr、0.001％至0.5％的Mo、0.0002％至0.005％的Ca、0.001％至0.006％的N、0.02％或更少(不包括0％)的P、0.003％或更少(不包括0％)的硫S和0.0025％或更少(不包括0％)的O、以及余量的Fe和不可避免的杂质，该高强度钢材满足下面的关系表达式(1)，该高强度钢材的显微组织包含总量为30面积％或更多的多边形铁素体和针状铁素体并且包含3.0面积％或更少的马氏体‑奥氏体(MA)复合物。关系表达式(1)：5*C+Si+10*sol.Al≤0.5(在关系表达式(1)中，各个元素符号是表示以重量％计的各种元素含量的值。)。

摘要： 本发明公开了一种基于界面摩擦、内摩擦和端部抗力的锚链轴向抗力计算方法，属于海洋工程锚泊系统领域。该方法将提出了一种将锚链轴向抗力分为界面摩擦、内摩擦和端部抗力三部分，每部分基于锚链的构型单独进行计算分析。在界面摩擦部分，将链砂界面剪切区域分为两个部分：包括侧界面摩擦区域Ab‑s和链环端面的界面摩擦分量Ae‑s，并对后者进行折减分析；在内摩擦部分假设砂粒摩擦发生在链环侧面；端部抗力则采用了十字形投影面积乘以太沙基承载力公式。本发明直接给出了单元链环轴向抗力的计算方法，基于界面摩擦、内摩擦和端部抗力三分量抗力，可以直接基于锚链的构型给出锚链的抗力的计算方法，无需试验测试，方便快捷。

摘要： 本发明公开了一种过氧化氢低温等离子灭菌抗力仪及其抗力测试方法，具有预真空舱和检测室，其中预真空舱至少是检测室容积的50倍，预真空舱和检测室加载各类管路和相应的阀，使过氧化氢现在预真空舱均匀扩散，再通入检测室进行抗力测试。通过大小舱的设计，使得测试开始时过氧化氢能够在检测室迅速扩散，测试结束时迅速被抽出，且具有稳定的通入浓度，优化了被测物暴露效果，使实际暴露时长与理论暴露时长更加接近，提高了测试的准确性，同时迅速消除残留过氧化氢能够减少对人员的伤害。另外在抗力测试功能的同时，还能够提供灭菌效果测试以及灭菌功能供用户选择，使得产品功能多样化。

摘要： 本发明的一方面涉及一种具有增强的低温下的脆性裂纹扩展抗力和断裂萌生抗力的高强度钢材，该高强度钢材按重量％计包含：0.02％至0.09％的C、0.005％至0.3％的Si、0.5％至1.7％的Mn、0.001％至0.035％的Sol.Al、0.03％或更少且不包括0％的Nb、0.01％或更少且不包括0％的V、0.001％至0.02％的Ti、0.01％至0.1％的Cu、0.01％至2.0％的Ni、0.01％至0.5％的Cr、0.001％至0.5％的Mo、0.0002％至0.005％的Ca、0.001％至0.006％的N、0.02％或更少且不包括0％的P、0.003％或更少且不包括0％的S、0.002％或更少且不包括0％的O、以及余量的Fe和不可避免的杂质，该高强度钢材满足下面的关系表达式(1)，该高强度钢材具有包含总和为50面积％或更多的多边形铁素体和针状铁素体并且包含3.5面积％或更少的马氏体‑奥氏体(MA)复合物的显微组织。关系表达式(1)：5*C+Si+10*sol.Al≤0.6(在关系表达式(1)中，各个元素符号表示以重量％计的各个元素的含量)。

摘要： 本发明的一方面涉及一种在低温下具有增强的脆性裂纹扩展抗力和断裂萌生抗力的高强度钢材，该高强度钢材以重量％计包含：0.01％至0.07％的C、0.002％至0.2％的Si、1.7％至2.5％的Mn、0.001％至0.035％的Sol.Al、0.03％或更少(不包括0％)的Nb、0.01％或更少(不包括0％)的V、0.001％至0.02％的Ti、0.01％至1.0％的Cu、0.01％至2.0％的Ni、0.01％至0.5％的Cr、0.001％至0.5％的Mo、0.0002％至0.005％的Ca、0.001％至0.006％的N、0.02％或更少(不包括0％)的P、0.003％或更少(不包括0％)的硫S和0.0025％或更少(不包括0％)的O、以及余量的Fe和不可避免的杂质，该高强度钢材满足下面的关系表达式(1)，该高强度钢材的显微组织包含总量为30面积％或更多的多边形铁素体和针状铁素体并且包含3.0面积％或更少的马氏体‑奥氏体(MA)复合物。关系表达式(1)：5*C+Si+10*sol.Al≤0.5(在关系表达式(1)中，各个元素符号是表示以重量％计的各种元素含量的值。)。

摘要： 本发明公开了一种提升结构抗力的拱桥加固方法，包括以下步骤：(1)在拱顶上缘表面焊接拱顶区域的补强钢筋，钢筋布置完成后在拱顶区域浇筑混凝土，所述轻质混凝土层铺设在所述混凝土层上，再进行桥面铺装工作；(2)检测计算弯矩零点分界线；(3)在拱脚区域上缘表面焊接拱脚区域的补强钢筋，钢筋布置完成后进行拱脚区域上缘增大截面区域的浇筑工作；(4)在拱脚区域下缘表面焊接拱脚区域的补强钢筋，钢筋布置完成后浇筑混凝土。本发明的方法，不增加恒载，增大拱顶抗力；增加截面高度和面积，增强拱脚的抗力，拱脚截面面积的增大，增加拱脚部分的自重，起到“压拱”作用，减少拱顶正弯矩，实现调节拱轴压力线的目的，提高拱顶的截面抗力。

摘要： 本发明公开了一种提升结构抗力的拱桥加固方法，包括以下步骤：(1)在拱顶上缘表面焊接拱顶区域的补强钢筋，钢筋布置完成后在拱顶区域浇筑混凝土，所述轻质混凝土层铺设在所述混凝土层上，再进行桥面铺装工作；(2)检测计算弯矩零点分界线；(3)在拱脚区域上缘表面焊接拱脚区域的补强钢筋，钢筋布置完成后进行拱脚区域上缘增大截面区域的浇筑工作；(4)在拱脚区域下缘表面焊接拱脚区域的补强钢筋，钢筋布置完成后浇筑混凝土。本发明的方法，不增加恒载，增大拱顶抗力；增加截面高度和面积，增强拱脚的抗力，拱脚截面面积的增大，增加拱脚部分的自重，起到“压拱”作用，减少拱顶正弯矩，实现调节拱轴压力线的目的，提高拱顶的截面抗力。

摘要： 本申请实施例公开一种空间柔性展开结构抗力学增强附件，包括：缓冲层，表面包覆层和外附着层；所述表面包覆层包裹在所述缓冲层外表面；所述外附着层附着于所述表面包覆层与释放装置内壁或多层隔热组件接触端的表面。本申请有效避免了传统采用缓冲填充物方式对释放装置内部热边界的干扰，降低了热设计难度，比在周边填充缓冲物更节省重量资源；阻绝了缓冲层材料与柔性展开结构的接触，有效避免了产生多余物、析出污染物、表面粘连等影响柔性展开结构释放展开的副作用；楔形机构和表面包覆层润滑导轨式设计，有效减少了释放过程中的动摩擦力，避免了释放过程产生干涉；并且本申请采用航天常用成熟材料即可实现，有效节约了研发和采购等经济成本。

摘要： 本发明的一种抗力学冲击结构增强型控制阀，用于解决阀体泄漏或阀体线圈骨架根部断裂的技术问题，在不改变现有控制阀整体结构的前提下，实现控制阀结构抗力学冲击性能提升。本发明的控制阀包括阀体、阀座、阀芯、线圈及外壳，阀体自上至下依次设有阀体端头、隔磁环和法兰盘；阀体端头圆周外侧设有第一环形台肩；法兰盘沿圆周径向设有第二环形台肩；第一环形台肩、阀体端头、隔磁环及第二环形台肩之间形成环形线圈槽，环形线圈槽槽底面的上端到阀体轴线的垂直距离小于下端到阀体轴线的垂直距离；线圈环绕在环形线圈槽内；外壳与第一环形台肩、线圈、第二环形台肩围成第一腔体，并灌有环方胶，将阀体、线圈及外壳固化为一体。