结构应力

摘要： 为提高无砟轨道对下部基础变形的适应能力,以隧道内双块式无砟轨道结构为研究对象,提出高承轨台轨枕结构方案,采用打磨轨枕承轨台的方法降低轨道结构高度,以适应隧道底部的上拱变形。并基于有限元分析方法,建立隧道内高承轨台双块式无砟轨道有限元模型,探讨轨道结构的合理调整量以及静力学性能。结果表明:采用高承轨台双块式轨枕,可实现90 mm的结构最大下调量;在0~90 mm下调范围内,轨枕露出与埋深高度匹配合理,轨枕承轨台、挡肩力学指标满足相关规范要求,螺杆、预埋套管抗拉性能良好,扣件系统具有足够的抗拔承载力;高承轨台双块式轨枕承轨台打磨工艺流程能够指导、实现轨道结构高程的快速调整,为处理实际工程中轨道上拱病害提供了可靠的技术和设备支持,具有较好的工程价值。

摘要： 波浪条件是游艇码头浮桥结构设计的控制性因素。针对拉簧锚碇式混凝土浮桥结构在波浪作用下运动和受力情况复杂的问题,依托实际工程,归纳游艇码头浮箱和锚碇结构选型的一般思路和原则,找出拉簧锚碇式混凝土浮桥的适用情况和结构设计要点,并通过有限元分析拉簧锚碇式混凝土浮桥在波浪作用下的运动响应及结构应力特点。结果表明,波浪超过0.5 m时,宜采用三维有限元数值分析手段重点分析浮桥结构的波浪响应特性,并在浮桥平面设计和结构详细设计时充分考虑。

摘要： 水闸的长效安全运行是保障水闸枢纽工程效益的关键。为了评价深覆盖层对水闸结构应力的影响,本文采用了理想弹塑性模型模拟深覆盖层不同土层的土基,运用标准库伦摩擦模型模拟地基与底板的接触性态,计算分析了水闸运行20年的结构应力变化,进一步提高了模拟结果。工程案例的计算结果说明:深覆盖层下的水闸底板区域结构拉应力最大,边墩次之,结果符合水闸结构受力特性。结构应力计算结果对评价水闸结构性态和工程安全具有较大意义。

摘要： [目的]海运工况是海上升压站上部组块结构设计的控制工况之一,荷载输入的准确性直接影响上部组块的结构设计。目前国内上部组块的海运工况普遍忽略了船体变形荷载的影响,将船体考虑为一个刚体,该假设不符合实际情况,有必要针对船体变形产生的影响进行分析。[方法]首先介绍了国内海运设计方法,然后结合船级社规范对船体变形进行理论阐述,介绍了某些跨国公司海运设计如何考虑船体变形的影响,对目前的海运设计方法进行了改进。[结果]实际项目计算证明不考虑船体变形荷载时结构应力严重偏小。随着海洋工程的发展,船体变形对海运设计的影响应该更受重视。[结论]本研究阐述了传统海运设计方法的不足,为改进海运设计提供了重要依据。

摘要： 针对燃气喷射阀阀片特征尺寸与结构强度的相关性,建立阀片阀座几何模型,基于有限元仿真平台进行阀片冲击阀座的动态数值模拟,分析阀片撞击阀座瞬间的应力分布云图,以及阀片关键节点位移和结构应力随时间的变化规律,得到阀片应力集中位置,设计正交试验获取数据进行阀片特征尺寸与最大结构应力的相关性分析。结果表明:阀片厚度与结构应力有强相关性,梯形槽夹角次之,而圆角的改变对于结构应力的影响略小。

摘要： 空调用压力开关在安装一定时间后,零星出现内部簧片断裂导致器件功能失效现象。对失效器件进行案例统计、宏观、微观组织、化学成分及应力、疲劳寿命分析。结果表明,不同品牌的压力开关,存在失效概率、簧片及其加工工艺等控制差异,经对比氨熏试验确认了疲劳冲击失效机理,并据此提出相应有效改进方案。

摘要： 本文通过模拟实际比例临时支撑、实际比例等刚度圆管和铰支座三种不同形式的临时支撑结构在同一钢结构施工全过程中的应用,分析了三种方案对结构应力、位移和临时支撑结构受力的影响,得到如下结论:因现场施工临时支撑结构与结构相接处存在转换结构,故在全过程模拟中,实际比例临时支撑方案计算所得结构位移和应力均较其余两方案存在差异;实际比例临时支撑受力与其他两种形式支撑受力相差较大;为保证施工安全和施工质量,施工全过程模拟中建议选用实际比例临时支撑进行计算。

摘要： 为研究施工过程中预应力系梁基础斜柱钢结构受力变化,基于某大型遗址保护建筑,采用Midas Gen建立施工全过程精细化有限元模型。模型位移计算结果与实测数据相近,证明了模型的正确性,进而通过对结构各阶段内力和基础水平位移变化进行实时跟踪计算,分析基础系梁数量、截面尺寸、施加预应力对上部结构应力及桩顶水平位移的影响,为基础位移控制提供合理方案。结果表明:基础系梁数量、系梁截面尺寸对上部结构应力影响较小;桩顶位移随基础系梁数量增加而减小,最大减小量约为设计限值(2 mm)的60%,但随着系梁数量进一步增加,位移减小幅度逐渐降低;基础系梁截面直径变化对桩顶位移影响较小,增加系梁截面厚度能有效减小桩顶位移,但位移控制效果随厚度增大而减小;预应力对结构应力及基础位移影响较大,斜柱关键截面应力最大降低20%,且基础位移向多承台中心发展,基础位移与预应力张拉前相比最大变化140%,采用预应力方案可显著降低桩体剪切破坏风险,更有利于位移控制及保障结构安全。

摘要： 基于IIW-2008和EN1999-1-3标准中名义应力法及ASME-2007标准中结构应力法,研究高速动车组铝合金车体焊接结构的气动疲劳问题.总结接头名义应力与结构应力的选取位置及计算过程,明确各疲劳评估方法的分析步骤,并对两种焊接工艺的铝合金对接接头进行疲劳分析,结果表明:无垫板的疲劳寿命次数高于带垫板的,基于EN1999-1-3标准的无垫板的疲劳寿命次数约为带垫板的1.68倍;在GB/T 32059-2015中的气动疲劳载荷作用下,采用名义应力法和结构应力法对某高速动车组铝合金车体焊接结构进行疲劳分析,累积损伤值较大的部位为司机室侧墙、车顶焊缝等区域.IIW-2008和EN1999-1-3标准中接头FAT等级相同的接头S-N曲线不一致,导致具有相同的名义应力的接头累积损伤不同.通过对司机室大侧窗下的三种结构设计方案的关键焊缝的结构应力分析获得其最终设计方案.基于结构应力法的司机室侧窗角焊缝与司机室立柱与地板角焊缝的累积损伤分别为0.736和0.658,低于名义应力法的计算结果.建议高速动车组车体气动疲劳设计时应重点考察铝合金司机室的焊接结构.

摘要： 电磁斥力的驱动时间关系到电磁斥力机构的驱动效率及所受冲击应力大小,该文提出优化电磁斥力驱动时间的研究思路,分别建立了线圈—盘式电磁斥力机构的有限元仿真模型及柔性体仿真模型,在输入能量一定的前提下,通过改变电容容量及其充电电压值来调整电磁斥力驱动时间,在此基础上研究其对电磁斥力机构驱动效果、运动过程及结构应力的影响。研究表明:在保证快速机械开关能够有效开断的范围内,充电电容越大,电磁斥力脉宽越大峰值越小,驱动时间越长,电磁斥力机构驱动效率越高,斥力盘内结构应力峰值越小,但缓冲装置所受冲击也越大。针对电磁斥力机构驱动回路参数设计,提出选取分闸电容容量为可有效开断的电容范围中间值的驱动时间优化方案。

摘要： 分析装配体应力/位移场是预测装配体机械性能、实施结构及装配工艺优化的基础,而结构不连续性导致难以建立统一的应力函数,从而难以获取装配体应力/位移场解析解.考虑应为/位移在装配体结构中传递特征,状态空间法与弹性力学理论相结合,以法向载荷作用下的螺栓连接结构为研究对象,提出一种装配体结构应力/位移分层映射与计算模型,该模型将装配体划分为层状结构,根据装配体中不同位置结构及材料的连续性/不连续性设置层间约束条件;考虑螺栓孔边界特征,基于Fourier-Bessel级数构建状态方程表达每层输入-输出变量映射关系;将薄层力学特征传递规律线性化,基于状态方程累积获取任意薄层状态向量与作用载荷间的关系.最后结合实例计算螺栓连接结构各位置应力/位移分布,以及结合面压力分布,并与试验数据、有限元分析数据相比较,计算结果表明该方法是一种快速获取不连续结构应力/位移场的有效方法.

摘要： 目前波纹钢埋置式结构设计依据为环向压力理论,强度验算时忽略弯矩作用的影响,该理论在开口截面的应用中存在一定的偏差.本文针对该类结构进行了有限元分析,探讨了不同波型参数及不同填土高度情况下弯矩效应对结构应力的影响.最终认为,轴向抗压刚度相同时,波型参数产生的弯矩效应影响有限,而填土荷载产生弯矩效对应力影响较大,且其大小与填土高度不呈线性关系.

摘要： 介绍了一种用于提高溢流式开缝圆管换能器发射响应的声顺管,建立了声顺管模型并进行了仿真,对声顺管结构应力及压缩比进行了分析,同时制作了一种声顺管样品进行测试.结果表明,换能器在谐振频率660Hz处发射电压响应级达到131dB,在130～1000Hz都大于120dB,总体与仿真结果接近,对声顺管的工程设计有指导意义.

摘要： 分析了卡式热风管道的设计原理,以及热膨胀、盲板力对热风炉和热风管道的综合影响,介绍了相关的工程应用.

摘要： 桶式结构作为一种新型、轻型、插入式基础结构,适用于承载力低的淤泥质地基;其结构应力及土压力是桶式结构设计及稳定计算的关键.本文基于连云港徐圩港区防波堤工程试验段工程的施工监控,研究了施工过程桶体应力、桶基础土压力和孔隙水压力的变化规律.监控结果表明,该新结构的稳定性易满足、在水上可以气浮运输、现场安装方便.

摘要： 为了计算贯流式水轮机叶片流固耦合下,应力、变形以及流动特性.本文以某电站贯流式水轮机为研究对象,采用顺序双向流固耦合计算方法对不同工况下贯流式水轮机进行数值计算,并将计算得到的结构应力,变形位移,流场的压力与非耦合情况下计算的结果进行对比.计算结果表明:不同工况下,单向和双向耦合下最大等效应力值都发生在转轮叶片靠近轮毂处,最大位移发生位置为叶片出水边轮缘处,耦合前后分布基本一致,双向耦合得到的最大值比单向有所增加.在最大变形位移处,耦合前后等效应力值差值较大,反之较小;随着导叶开度的增加,最大等效应力及变形位移值有所下降,单向和双向耦合计算得到的最大等效应力及变形位移相对差值有所增加;与考虑耦合前相比,在变形位移较大且靠近叶片间隙位置,耦合后叶片正面和背面的压差有所上升.

摘要： 大型压力锅工作时,锅内温度和压力都较高,要分析其应力的分布情况,就必须考虑热和结构应力的双重作用.本文针对食堂及行军使用的旋合式大型压力锅,采用ANSYS有限元分析软件对其进行应力应变分析并对设计进行优化改进.结果显示,压力锅结构设计满足强度要求,并建议在大型压力锅锅体的设计中,应尽量减少突兀、复杂的形状,避免直角、尖角的出现,降低因应力集中带来的安全隐患.

摘要： 针对超高斯随机振动的特性,以缺口悬臂梁为试验对象设计了不同的试验剖面探究了超高斯随机振动各参数对结构疲劳寿命的影响规律.采集了不同试验条件下结构危险点处的应变信号,得到了影响结构应力响应峭度的因素.利用雨流计数法和Miner线性疲劳累积损伤准则对采集的应力信号进行计算得到结构的理论疲劳寿命,与试验得到的疲劳寿命对比,结果表明该方法计算精度较好.

摘要： 针对预制高架桥桥墩及盖梁连接处相对薄弱的特点,详细介绍4种连接方案并进行方案优选,将优选后方案进行ansys数值模拟分析,以此验证优选方案可行性.结果表明:综合考虑施工工期及建造成本后,选用灌浆套筒方式进行连接,其预制墩柱与盖梁连接处最不利施工阶段为架桥机已放置3片U梁+起吊另1片U梁引起中支腿加压阶段,最不利运营阶段为单线列车通行引起桥梁加压阶段,且均由上部荷载引起偏压造成,但主应力值均在合理控制范围以内.研究结果为预制桥墩接口选择提供了重要指导.

摘要： 针对预制高架桥桥墩及盖梁连接处相对薄弱的特点,详细介绍4种连接方案并进行方案优选,将优选后方案进行ansys数值模拟分析,以此验证优选方案可行性.结果表明:综合考虑施工工期及建造成本后,选用灌浆套筒方式进行连接,其预制墩柱与盖梁连接处最不利施工阶段为架桥机已放置3片U梁+起吊另1片U梁引起中支腿加压阶段,最不利运营阶段为单线列车通行引起桥梁加压阶段,且均由上部荷载引起偏压造成,但主应力值均在合理控制范围以内.研究结果为预制桥墩接口选择提供了重要指导.

摘要： 公开了一种结构构件(10)。该结构构件(10)包括本体(40)，该本体具有第一表面(16)、第二表面(18)以及在该结构构件(10)的端部(20)处的端面(42)。结构构件(10)的端部(20)包括根突部(22)，该根突部(22)从结构构件(10)的第二表面(18)沿着根突部半径径向向外延伸到根突部(22)的外端(82)，以限定从结构构件(10)的第二表面(18)延伸到根突部22的端部82的根突部高度。根突部(22)还包括在根突部(22)的外端(82)的内边缘(184)和外边缘(80)之间延伸的根突部宽度。根突部半径、根突部高度和根突部宽度配置成限定应力保护的焊缝根部区域(160)，该应力保护的焊缝根部区域(160)隔离超过并远离通过结构构件(10)的本体(40)传播的根部应力流动路径(200)。

摘要： 一种半导体结构包括应力灵敏元件。该应力灵敏元件的特性为表示在该半导体结构内之应力。此外，该半导体结构可以包括电性元件。该应力灵敏元件及该电性元件包括部分共同的结构层。分析仪可以适于确定表示在该半导体结构内的应力的该应力灵敏元件之特性及该电性元件的特性。该应力灵敏元件的特性可以确定并且该制造工艺可以依据该应力灵敏元件的确定的特性而作修正。该电性元件之特性可以与该应力灵敏元件的特性产生关联以研究应力在该电性元件上的影响。

摘要： 公开了一种结构构件(10)。该结构构件(10)包括本体(40)，该本体具有第一表面(16)、第二表面(18)以及在该结构构件(10)的端部(20)处的端面(42)。结构构件(10)的端部(20)包括根突部(22)，该根突部(22)从结构构件(10)的第二表面(18)沿着根突部半径径向向外延伸到根突部(22)的外端(82)，以限定从结构构件(10)的第二表面(18)延伸到根突部22的端部82的根突部高度。根突部(22)还包括在根突部(22)的外端(82)的内边缘(184)和外边缘(80)之间延伸的根突部宽度。根突部半径、根突部高度和根突部宽度配置成限定应力保护的焊缝根部区域(160)，该应力保护的焊缝根部区域(160)隔离超过并远离通过结构构件(10)的本体(40)传播的根部应力流动路径(200)。

摘要： 本发明公开了一种预应力增强膜结构体及组合式预应力增强膜结构体，包括囊体、柔性增强骨架和环形刚性构件；囊体的内容物为流体；环形刚性构件分别设于囊体对应的端部的外周；柔性增强骨架设于囊体的外部；柔性增强骨架包含柔性索时，柔性索沿囊体的素线或导线方向布置，或者交错缠绕在囊体外周，或两者混合布置；沿囊体的素线布置的柔性索与交错缠绕在囊体外周的柔性索的交点使用能够传力的节点连接，并且囊体充满流体后的轮廓尺寸比柔性索构成的柔性增强骨架的轮廓尺寸大；柔性增强骨架包含柔性纤维布时，纤维布完全包裹住囊体。本发明具有轻质、便携，安装、拆卸方便的特点，同时承载能力和刚度高，耐冲击强度大。

摘要： 由第III族金属的氮化物形成在(0001)取向的异质衬底(1)上的具有低机械应力的半导体结构，以及用于降低由第III族金属的氮化物形成在(0001)取向的异质衬底(1)上的半导体结构中的内部机械应力的方法。方法包括以下步骤：在异质衬底(1)上生长氮化物以形成第一氮化物层(2)；通过选择性地除去第一氮化物层(2)的体积至距第一氮化物层(2)的上表面预定的深度来图案化第一氮化物层(2)，以提供层的在被除去的体积之间的剩余部分中的机械应力σ的弛豫；以及在第一氮化物层(2)上生长另外的氮化物，直到形成连续的第二氮化物层(8)，第二氮化物层(8)包封在半导体结构内部的在第二氮化物层(8)下的源自所除去的体积的空隙(7)。

摘要： 一种半导体结构包括应力灵敏元件。该应力灵敏元件的特性为表示在该半导体结构内之应力。此外，该半导体结构可以包括电性元件。该应力灵敏元件及该电性元件包括部分共同的结构层。分析仪可以适于确定表示在该半导体结构内的应力的该应力灵敏元件之特性及该电性元件的特性。该应力灵敏元件的特性可以确定并且该制造工艺可以依据该应力灵敏元件的确定的特性而作修正。该电性元件之特性可以与该应力灵敏元件的特性产生关联以研究应力在该电性元件上的影响。

摘要： 本实用新型公开了一种预应力抗滑结构及预应力筋锚固结构，用于与索鞍端部的垫板配合安装，所述抗滑结构包括固结在预应力筋上的第一抗滑键、限位部，所述第一抗滑键包括挤压段和螺纹段，所述限位部的内环设有与螺纹段相配合的内螺纹，所述挤压段用于握裹预应力筋；所述垫板设有用于穿设预应力筋的孔道，所述限位部的外径大于孔道的孔径。本实用新型公开的一种预应力抗滑结构及预应力筋锚固结构，通过采用可调节式抗滑结构，能够实现施工过程中或应用过程中的索力调节，同时能够提高带有抗滑键预应力筋的预制容错率，不需要二次加工和较大的加工场地，一次成型安装效率较高。

摘要： 本发明公开了一种预应力增强膜结构体及组合式预应力增强膜结构体，包括囊体、柔性增强骨架和环形刚性构件；囊体的内容物为流体；环形刚性构件分别设于囊体对应的端部的外周；柔性增强骨架设于囊体的外部；柔性增强骨架包含柔性索时，柔性索沿囊体的素线或导线方向布置，或者交错缠绕在囊体外周，或两者混合布置；沿囊体的素线布置的柔性索与交错缠绕在囊体外周的柔性索的交点使用能够传力的节点连接，并且囊体充满流体后的轮廓尺寸比柔性索构成的柔性增强骨架的轮廓尺寸大；柔性增强骨架包含柔性纤维布时，纤维布完全包裹住囊体。本发明具有轻质、便携，安装、拆卸方便的特点，同时承载能力和刚度高，耐冲击强度大。

摘要： 本实用新型公开了一种具有厚度调节结构的应力缓冲装置及应力缓冲结构，涉及结构设计与建造技术领域，包括：应力缓冲部件，应力缓冲部件为密封充气垫，应力缓冲部件为立方体形；至少一根灌溶管，灌溶管铺设在应力缓冲部件内，灌溶管上设置有多个灌溶孔；灌溶立管，灌溶立管插设在应力缓冲部件上，并与灌溶管连通；灌溶液收集管，灌溶液收集管插设在应力缓冲部件上，灌溶液收集管的一端位于应力缓冲部件的外部，灌溶液收集管的另一端位于应力缓冲部件的内部。本实用新型利用应力缓冲部件、灌溶管以及灌溶立管，避免建筑与地下岩质结构直接接触，为建筑施工时的应力缓冲提供帮助。

摘要： 本发明属于结构设计及强度试验技术领域，特别涉及一种通过多区域分别受载叠加后评估结构件上结构应力关注点处应力大小的方法，当需要对结构件内部任意结构应力关注点的受载情况进行全寿命期内的受载情况跟踪时，将结构件分为有限个测量区域，然后测量每个测量区域的受载情况对该结构应力关注点处应力值的贡献量，将所有测量区域的贡献量叠加后来评估结构件内部该结构应力关注点处的受载情况。本发明科学合理，操作方便，能够高效快速的估算处每个结构应力关注点处的总应力值，实现在机体全寿命期内进行结构受载监控。