线弹性

摘要： 采用Ansys建立128 m新型大跨铁路应急钢桁梁的计算模型,系统分析不同工况和非线性因素作用下的结构稳定性,探讨列车荷载、风荷载、温度、初始缺陷、几何非线性和材料非线性等因素对结构稳定性的影响。结果表明:不同荷载组合形式和分布形式下,结构稳定系数和失稳模态不同,主力作用下最低线弹性稳定系数为8.093,失稳形式为局部竖向失稳;随着横向风荷载的增大,结构稳定系数逐渐下降,且失稳模态由竖向失稳变为横向失稳;温度变化对大跨简支钢桁梁的稳定性影响很小;考虑初始缺陷时,稳定系数随初始缺陷的增大而减小,竖向失稳模态对竖向偏位较敏感,而横向失稳对横向偏位较敏感;考虑材料非线性因素时,相比线弹性稳定分析,稳定系数降低约70%,远远高于几何非线性对稳定性的影响,稳定分析中必须考虑材料非线性的影响;综合考虑各种因素,大跨应急钢桁梁最不利稳定系数为1.925,结构稳定性良好。

摘要： 在材料力学弯曲变形教学中,通过对中国古典书籍中弓体变形的描述和数值分析,加深同学们对弯曲变形的认识.《周礼考工记》记载"量其力,有三均,均者三,谓之九和",东汉时期郑玄注曰"加物一石张一尺,二石张二尺,三石张三尺",这是关于线弹性定律的一个直接描述.本文针对正曲弓和反曲弓开展了相关静力学仿真,研究二者在相同载荷情况下,变形及所储存的能量情况.我们发现材料不同的情况下,两种弓的变形及能量情况有较大差异,其中线性规律有迹可循,既明典籍,又可为弓制造和材料选型提供一定参考作用.

摘要： 在材料力学弯曲变形教学中,通过对中国古典书籍中弓体变形的描述和数值分析,加深同学们对弯曲变形的认识。《周礼考工记》记载"量其力,有三均,均者三,谓之九和",东汉时期郑玄注曰"加物一石张一尺,二石张二尺,三石张三尺",这是关于线弹性定律的一个直接描述。本文针对正曲弓和反曲弓开展了相关静力学仿真,研究二者在相同载荷情况下,变形及所储存的能量情况。我们发现材料不同的情况下,两种弓的变形及能量情况有较大差异,其中线性规律有迹可循,既明典籍,又可为弓制造和材料选型提供一定参考作用。

摘要： 隧道拱顶下沉是反映隧道在开挖后围岩自稳能力的一个重要指标,根据G.Kirsch公式分析出隧道拱顶下沉量与隧道埋深成正比、与隧道开挖跨度成正比及与围岩级别成负相关关系.应用有限元软件ANSYS,分别通过隧道埋深、围岩级别和开挖直径的变化建立无支护圆形断面隧道的弹塑性分析模型,得到不同条件下的隧道开挖拱顶沉降值.研究结果表明:对于Ⅰ～Ⅳ级围岩,拱顶沉降与埋深呈线性关系,与开挖直径呈线性关系;对于V级围岩,拱顶沉降与埋深基本呈指数关系,与开挖跨度近似为指数关系;对于Ⅰ～Ⅳ级围岩,当埋深不大于100 m时且开挖直径不大于10m时,可以用G.Kirsch公式近似计算拱顶下沉值,其误差不超过30％.

摘要： Open-cell silicon carbide(SiC)foams with high performance were prepared from aqueous slurry by the organic foam impregnation and infiltration reaction sintering process with polyurethane sponges as the sub-strates.SiC ceramic struts formed a three-dimensional network connected structure similar to foam.The cells in the foams are randomly oriented,and mostly homogeneous in size and shape.Average pore size is about 2 mm. Controllable relative densities varied fromabout 15vol% to about 42vol%,which leaded to compressive strengths of SiC foams ranged betweenabout 11 MPa to about 50 MPa and flexural strengths varied from about 7 MPa to about 25 MPa.Deformation behavior of the SiC foams was investigated.When SiC foams were de-formed,the stress-strain curve showed approximately only one linear-elastic region and this was different from those of ceramic foams reported.This is possible because of the struts with fine microstructure had high density and high strength.Therefore,the SiC foams are uniform and the struts could response homogeneously to load transmitted through the foams.The thermal conductivity measurement indicated that the materials had excel-lent thermal conductivity properties and the materials could be processed into a complex shape that could be a-dapted to a variety of application requirements.%采用有机泡沫浸渍结合熔渗反应烧结技术制备了一种高性能泡沫 SiC,该种泡沫陶瓷由 SiC 陶瓷孔筋形成类似于泡沫的三维网络连通结构,平均孔径尺寸约2 mm,相对密度15%~42%(体积分数),具有高的可控性,其强度随密度增加而提高,压缩强度11~48 MPa,弯曲强度7~25 MPa.研究了材料受力时的变形行为,结果表明,该种泡沫SiC具有不同于常见报道中的泡沫陶瓷的形变机制,其应力应变曲线只有弹性变形阶段,原因在于材料整体均匀性高,陶瓷孔筋组织致密且晶粒细小,受力时表现出良好的整体协调性.材料具有优良的热导性能.同时该种材料还可以加工成复杂形状,可适应各种应用需求.

摘要： 利用大型空间有限元计算软件,对大跨度上承式钢管混凝土拱桥施工期及运营期进行了线弹性和考虑几何非线性的稳定计算,给出了结构的稳定性评价,并分析了影响结构稳定的因素。

摘要： 目前重力坝的可靠度研究主要集中在建基面抗滑稳定等方面,对基于不同强度准则的重力坝可靠度分析研究成果相对较少.本文首先介绍了采用的双轴强度准则、广义随机空间内的可靠度分析方法,然后采用线弹性有限元法,对基于混凝土双轴强度准则的某重力坝可靠度进行了分析.

摘要： 将材料的应力-应变关系描述为线弹性幂强化形式,推导出了铰接于定点运动刚体上的空间杆系结构应力应变计算的普遍表达式,给出了计算刚体角位移的非线性方程组,编制了通用程序,计算准确方便,使这一问题得到了圆满的解决.

摘要： 利用以边界积分方程为理论基础的边界面法分析三维实体线弹性问题.在该方法中,边界积分和场变量插值都是在实体边界曲面的参数空间里进行.雅可比、坐标、外法线向量等积分点的几何数据都是由曲面表达式直接计算获得,从而避免了传统上通过单元插值近似而产生的几何误差.在分析中,对结构的细小特征如倒圆角、焊缝等,按照实际形状尺寸作为三维实体处理.直接基于CAD模型对含有细小特征复杂结构的喷油器关键零件进行应力分析.计算结果表明,在局部应力集中区域,边界面法可以采用相对较少的网格获得比有限元法更好的应力分布结果且具有较好的应力分析稳定性,此外,避兔了几何误差引起的计算误差,边界面法的计算应力在局部应力集中区域过渡更加光滑,符合真实物理现象.

摘要： 二滩水电站1991年9月开始建设,1998年8月第一台机组正式并网发电,1999年12月2日全部机组投产,2000年12月完成枢纽工程竣工验收.在2008年“5·12”汶川地震后,按照国家发改委相关文件的要求,中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司开展了二滩水电站防震抗震研究设计复核工作,本文主要介绍相关研究成果.复核分析表明,依据四川地震局对二滩水电站工程区地震危险性的复核成果,根据规范法大坝动力分析、线弹性和非线性动力分析结果,在设计地震和校核地震作用下,二滩拱坝及坝肩抗震安全能得到保证.

摘要： 以香火岩特大桥的稳定问题为研究对象,利用大型空间有限元计算软件,对桥梁结构施工阶段及运营阶段进行了线弹性和考虑几何非线性的稳定计算,评估了桥跨结构的稳定性,研究了影响稳定安全系数的各种因素,给出了合理的管内混凝土灌注顺序.

摘要： 该文在线弹性假设基础上，根据有限元理论和桥梁随机车辆（行人）荷载的特点，讨论并提出了一种通过监测部分位移，计算桥梁其余位移和桥面荷载的简化分析方法，解决了桥梁在随机车辆（行人）荷载作用下的荷载确定问题，建立了动位移和等效节点荷载的有限元列式。该文方法为桥梁结构的在线监测和实时分析提供了理论基础，适用于连续梁桥、拱桥、斜拉桥和悬索桥等桥梁结构形式，具有实际应用价值。

摘要： 本文将V 形切口结构分成围绕切口尖端的小扇形和剩余结构两部分。将切口尖端的位移和应力表示为有限个奇性阶和特征向量的线性组合，其组合系数相当于每个级数项的位移/应力幅值。然后采用边界元法分析挖去小扇形后的剩余结构，建立其边界积分方程。两者联立，求解获得切口根部区域的应力场、应力幅值系数和整体结构的位移和应力。通过应力幅值系数求得V形切口的广义应力强度因子。本文方法计算量小，通用性强，可以准确计算平面V 形切口的奇异应力场和应力强度因子。算例证明了本文方法的有效性。

摘要： 本文将V 形切口结构分成围绕切口尖端的小扇形和剩余结构两部分。将切口尖端的位移和应力表示为有限个奇性阶和特征向量的线性组合，其组合系数相当于每个级数项的位移/应力幅值。然后采用边界元法分析挖去小扇形后的剩余结构，建立其边界积分方程。两者联立，求解获得切口根部区域的应力场、应力幅值系数和整体结构的位移和应力。通过应力幅值系数求得V形切口的广义应力强度因子。本文方法计算量小，通用性强，可以准确计算平面V 形切口的奇异应力场和应力强度因子。算例证明了本文方法的有效性。

摘要： 本文将V 形切口结构分成围绕切口尖端的小扇形和剩余结构两部分。将切口尖端的位移和应力表示为有限个奇性阶和特征向量的线性组合，其组合系数相当于每个级数项的位移/应力幅值。然后采用边界元法分析挖去小扇形后的剩余结构，建立其边界积分方程。两者联立，求解获得切口根部区域的应力场、应力幅值系数和整体结构的位移和应力。通过应力幅值系数求得V形切口的广义应力强度因子。本文方法计算量小，通用性强，可以准确计算平面V 形切口的奇异应力场和应力强度因子。算例证明了本文方法的有效性。

摘要： 本文将V 形切口结构分成围绕切口尖端的小扇形和剩余结构两部分。将切口尖端的位移和应力表示为有限个奇性阶和特征向量的线性组合，其组合系数相当于每个级数项的位移/应力幅值。然后采用边界元法分析挖去小扇形后的剩余结构，建立其边界积分方程。两者联立，求解获得切口根部区域的应力场、应力幅值系数和整体结构的位移和应力。通过应力幅值系数求得V形切口的广义应力强度因子。本文方法计算量小，通用性强，可以准确计算平面V 形切口的奇异应力场和应力强度因子。算例证明了本文方法的有效性。

摘要： 本文将V 形切口结构分成围绕切口尖端的小扇形和剩余结构两部分。将切口尖端的位移和应力表示为有限个奇性阶和特征向量的线性组合，其组合系数相当于每个级数项的位移/应力幅值。然后采用边界元法分析挖去小扇形后的剩余结构，建立其边界积分方程。两者联立，求解获得切口根部区域的应力场、应力幅值系数和整体结构的位移和应力。通过应力幅值系数求得V形切口的广义应力强度因子。本文方法计算量小，通用性强，可以准确计算平面V 形切口的奇异应力场和应力强度因子。算例证明了本文方法的有效性。

摘要： 一种用于弹性复合股线的丝芯，特别是用于弹性织物复合股线，其包括至少两个弹性性能细丝，其中所述至少两个弹性性能细丝中的每一根都能够被拉伸至其包装长度的至少约2倍，并且在从其包装长度的2倍拉伸释放后具有至少90％至100％的弹性恢复率。

摘要： 本公开涉及用于制备可用作吸收制品的部件的弹性体层合物的方法。具体地，离散的机械粘结件被施加到第一基底和第二基底以在第一基底与第二基底之间固定弹性股线，其中离散的粘结件沿纵向间歇地布置。在粘结过程期间，热和压力被施加到第一基底和第二基底，使得第一基底和第二基底的可延展材料变形以完全围绕离散长度的拉伸的弹性股线的外周边。在从第一基底和第二基底移除热和压力之后，可延展材料硬化以限定与由拉伸的弹性股线的外周边限定的横截面形状一致的粘结件。

摘要： 一种用于弹性复合股线的丝芯，特别是用于弹性织物复合股线，其包括至少两个弹性性能细丝，其中所述至少两个弹性性能细丝中的每一根都能够被拉伸至其包装长度的至少约2倍，并且在从其包装长度的2倍拉伸释放后具有至少90％至100％的弹性恢复率。

摘要： 本发明关于一种弹性被限制的弹性线，包含有：一弹性线以及一与该弹性线结合的定型层。该弹性线本身具有可伸缩的弹性；该定型层为高分子聚合物，可溶解于水中。该弹性线与该定型层保持结合状态时，该弹性线的弹性大幅降低，可供制成纺织品，或作为缝线、绣线的面线、或提花的面线使用。使该定型层溶解时，该弹性线便恢复原本的弹性。以该弹性线制成的纺织品柔软并具有伸缩弹性。

摘要： 本公开涉及用于制造弹性体层合物的方法，该弹性体层合物可能够用作吸收制品的部件。在弹性体层合物的组装期间，弹性材料能够在纵向方向上前进并且拉伸，并且与在纵向方向上前进的第一衬底和第二衬底中的任一者或两者接合。根据本公开的设备能够被配置有多个卷轴，其中每个卷轴包括卷绕到芯上的单根弹性股线。通过使卷轴绕芯旋转而将弹性股线从相应卷轴退绕。相邻弹性股线能够通过使弹性股线前进穿过股线引导件而在横向方向上以所需距离彼此间隔或分离，该股线引导件能够包括多个尖齿或簧片。组装的弹性体层合物随后能够通过卷绕到辊上来积聚，或悬挂在容器中。

摘要： 本公开涉及用于制备可用作吸收制品的部件的弹性体层合物的方法。具体地，离散的机械粘结件被施加到第一基底和第二基底以在第一基底与第二基底之间固定弹性股线，其中离散的粘结件沿纵向间歇地布置。在粘结过程期间，热和压力被施加到第一基底和第二基底，使得第一基底和第二基底的可延展材料变形以完全围绕离散长度的拉伸的弹性股线的外周边。在从第一基底和第二基底移除热和压力之后，可延展材料硬化以限定与由拉伸的弹性股线的外周边限定的横截面形状一致的粘结件。

摘要： 本发明的目的是在弹性安装构件安装于安装对象构件的状态下，能够尽量增大拔掉所需的力。用于将安装部件安装于安装对象构件的弹性安装构件，具备：弹性主体部，由弹性材料形成；高刚性部，由刚性比所述弹性主体部高的材料形成，所述弹性主体部覆盖所述安装部件的至少一部分，所述高刚性部的一部分为埋入于所述弹性主体部的状态，所述高刚性部的另一部分从所述弹性主体部的至少一部分向外方突出而形成突部。

摘要： 本发明涉及一种用于弹性体产品、特别是充气轮胎的增强帘线，其包括至少一根由长丝制成的纱线。本发明进一步涉及一种弹性体产品，其包括至少一种增强帘线。为了保护环境和节约资源，以及良好的加工性能，该增强帘线的至少一根纱线包括由聚呋喃二甲酸丁二醇酯(PBF)制成的长丝，其中该PBF完全或至少在某种程度上由生物质和/或可再生原料生产。

摘要： 本公开涉及用于制备可用作吸收制品的部件的弹性体层合物的方法。具体地，离散的机械粘结件被施加到第一基底和第二基底以在第一基底与第二基底之间固定弹性股线，其中离散的粘结件沿纵向间歇地布置。在粘结过程期间，热和压力被施加到第一基底和第二基底，使得第一基底和第二基底的可延展材料变形以完全围绕离散长度的拉伸的弹性股线的外周边。在从第一基底和第二基底移除热和压力之后，可延展材料硬化以限定与由拉伸的弹性股线的外周边限定的横截面形状一致的粘结件。

摘要： 基于线弹性和超弹性模型的皮下脂肪组织生物力学建模方法，本发明涉及皮下脂肪组织生物力学建模方法。本发明是为了解决现有的皮下脂肪组织模型仿真精确低及速度慢的问题。本发明步骤为：步骤一：几何模型的建立和网格划分；步骤二：建立线弹性生物力学模型；步骤三：建立超弹性生物力学模型；步骤四：根据步骤二和步骤三进行超弹性生物力学模型的有限元仿真；步骤五：进行线弹性模型有限元计算；步骤六：线弹性与超弹性混合模型的有限元仿真。通过仿真结果与实验结果的比较，验证了本发明的精确性。通过与单一的线性模型和超弹性模型的仿真时间对比，验证了线性与非线性混合模型仿真算法的高效性。本发明应用于生物医学工程领域。