约束扭转
约束扭转的相关文献在1982年到2022年内共计149篇,主要集中在建筑科学、公路运输、力学
等领域,其中期刊论文129篇、会议论文10篇、专利文献28696篇;相关期刊86种,包括中国房地产业、城市建设理论研究(电子版)、中南大学学报(自然科学版)等;
相关会议10种,包括第20届全国结构工程学术会议、2004年度土木工程论坛、第十届空间结构学术会议等;约束扭转的相关文献由257位作者贡献,包括张元海、黄海云、周齐等。
约束扭转—发文量
专利文献>
论文:28696篇
占比:99.52%
总计:28835篇
约束扭转
-研究学者
- 张元海
- 黄海云
- 周齐
- 张文福
- 徐浩
- 武湛君
- 胡启平
- 蔺鹏臻
- 黄洪猛
- 吴剑国
- 杨绿峰
- 石国彬
- 程为和
- 聂国隽
- 过轶青
- 龚耀清
- 何育青
- 傅宇
- 卢跃祖
- 吴善幸
- 吴嘉蒙
- 孙成成
- 张俊平
- 张彦玲
- 张永兴
- 张银彩
- 李桂青
- 李运生
- 李钧晖
- 李铁杰
- 林丽霞
- 梁茜雪
- 潘家英
- 王勇
- 王晨光
- 王立军
- 王贵春
- 田志昌
- 盛光复
- 练松良
- 耿方方
- 蔡毓娟
- 袁建兵
- 谢旭
- 赵文艳
- 赵熙元
- 郝宁
- 金声
- 钱若军
- 陈建芳
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吴剑国;
吴嘉蒙;
李钧晖;
王醍;
傅宇;
钱呈龙
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摘要:
为了快速并有效地计算海洋平台等薄壁箱型梁结构的约束扭转极限承载能力,进行了薄壁梁约束扭转极限承载能力简化计算方法研究。基于塑性极限状态分析理论,提出了薄壁梁约束扭转极限状态应力分布假设,将薄壁梁视作为一系列由主要支撑构件和扶强材支撑的板格,推导了薄壁梁约束扭转极限承载能力上限的计算公式。应用非线性有限元方法验证了所提假设和计算公式的精度,将所提方法应用于箱型梁模型和半潜平台的约束扭转极限承载能力的计算分析,并与非线性有限元结果进行了比对,结果表明,本方法具有较高的精度,可用于海洋平台等薄壁梁的扭转极限承载力上限的估算。
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黄洪猛;
张元海
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摘要:
为更加合理地分析波形钢腹板箱梁约束扭转效应,考虑波形钢腹板的褶皱效应推演了翘曲正应力和剪应力计算式,应用Reissner原理建立了波形钢腹板箱梁约束扭转控制微分方程,给出了不同于乌曼斯基第二理论的翘曲系数公式.通过简支梁数值算例验证了所推导公式的正确性,并分析了腹板厚度和悬臂板宽度变化对箱梁横截面应力的影响.研究结果表明:相对于乌曼斯基第二理论,基于Reissner原理计算的应力与有限元解吻合更好;按乌曼斯基第二理论与按Reissner原理计算的翘曲系数的比值可达到4.70;波形钢腹板主要承担剪应力,几乎不承担翘曲正应力,而顶底板既承担翘曲正应力也承担剪应力,应对顶底板予以重视,防止斜裂缝的产生;腹板厚度增大能减小翘曲正应力;随着悬臂板宽度的增大,当悬臂板宽度比大于0.10时,翘曲正应力减小,而当悬臂板宽度比大于0.30时,总剪应力几乎无变化.
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张元海;
孙成成
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摘要:
为了更加合理地分析波形钢腹板组合箱梁的约束扭转效应,考虑了顶底板对波形钢腹板的约束作用,引入波形钢腹板共同抗弯区的概念,同时考虑波形钢腹板的手风琴效应,提出一种分析约束扭转效应的解析法.通过引入新的广义扇性坐标分布模式,在乌曼斯基第二理论的基础上推导了约束扭转翘曲应力的计算公式.结合数值算例对比分析了所提方法与传统方法计算结果及ANSYS有限元结果的差别,确定出合理的共同抗弯区高度,验证了所推导公式的正确性.研究结果表明:在考虑了顶底板对波形钢腹板约束作用后的计算结果与传统方法相比更加接近有限元分析结果,且与有限元结果总体上吻合良好;共同抗弯区内的扭转翘曲正应力可达到弯曲正应力水平,这说明在波形钢腹板箱梁约束扭转分析中考虑顶底板对腹板的约束作用是合理的.
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张元海;
周鹏杰;
林丽霞
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摘要:
为合理计算薄壁箱梁约束扭转时的二次剪力流并揭示其分布规律,提出一种对二次剪力流进行分解的计算方法.从分析微元体的纵向平衡出发,分别建立悬臂板和闭合箱室上二次剪力流及二次扭矩的实用计算公式.引入剪应力系数,以反映二次剪应力对总剪应力的提高程度,并结合简支箱梁数值算例,详细分析悬臂板宽度变化对剪应力系数和二次扭矩的影响规律.研究结果表明:箱梁横截面上的最大剪应力发生在腹板内,其剪应力系数可达到2.3;随着悬臂板相对宽度的增大,腹板上产生最大剪应力的位置趋近于腹板底部;悬臂板在约束扭转中承受很大的二次扭矩,甚至会超过闭合箱室承受的二次扭矩;对于箱室高宽比h/b较大的箱梁,当悬臂板宽度与闭合箱室宽度之比为0.65时,悬臂板承受二次扭矩的作用得到充分发挥.
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朱凯杰;
张文福;
黄斌;
过轶青
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摘要:
建立了基于哑铃形CFST约束扭转模型,采用ABAQUS有限元软件分析了构件的约束扭转的力学性能.研究表明:与ANSYS结果相比,ABAQUS结果更加接近试验结果.基于板梁理论计算了哑铃形CFST扭转刚度并与有限元进行了对比,各构件误差在5%以下,初步证明了板梁理论的正确性.为后续哑铃形截面约束扭转的研究提供参考.
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梁茜雪
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摘要:
针对非对称预制预应力箱梁静载试验中实测应力与理论计算偏差较大的现象,文章通过对非对称预制箱梁试验应力影响因素以及常规对称弯曲理论应力计算局限性的分析,提出了基于非对称弯曲理论的预制箱梁应力计算方法.计算实例表明:该方法计算的各测点应力与实体模型计算结果相对偏差仅为-0.37%~2.92%;约束扭转引起的纵向正应力在常规混凝土截面箱梁影响较小,小于总应力的1%;非对称预制箱梁试验时的纵向弯曲变形属于非对称弯曲,中性轴与水平轴呈一定夹角.
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黄洪猛;
张元海
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摘要:
为准确分析薄壁箱梁的约束扭转效应和横向内力,结合弹性力学中平面问题的几何和物理条件,提出基于乌曼斯基第二理论分析约束扭转时应考虑泊松比对弹性模量的修正,基于框架分析法分析畸变横向内力时应考虑泊松比对各板件横向弯曲刚度的修正.结合箱梁数值算例,不考虑泊松比或按工程中常用的材料选取不同的泊松比,详细分析了泊松比对约束扭转效应和横向弯矩的影响.研究结果表明:考虑泊松比时,扭转翘曲正应力和横向弯矩与有限元结果吻合良好;与不考虑泊松比时的计算结果进行比较,当泊松比为0.37时,扭转翘曲正应力可提高28.41%,反对称荷载下的横向弯矩可减少24.97%.因此,约束扭转分析时应考虑泊松比对弹性模量的修正,横向内力分析时应考虑泊松比对横向弯曲刚度的修正.
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王立军
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摘要:
介绍了AISC 360-16《建筑钢结构标准》(简称《美国钢标》)受扭杆件设计方法.《美国钢标》的受扭杆件计算只考虑闭口截面,计算公式采用自由扭转形式并考虑约束扭转的有利因素.杆件的扭转分自由扭转和约束扭转.对于开口截面,自由扭转和约束扭转的正应力和剪应力都比较大,而对于闭口截面,自由扭转起控制作用,约束扭转不大.因此,《美国钢标》的闭口截面扭转设计,首先假定扭矩全部由自由扭转即纯扭转剪应力承受(也即通常所说的圣维南扭转应力),之后根据约束情况加以修正.纯扭转剪应力沿截面均匀分布,其值等于扭矩除以扭转常数C.考虑屈曲影响,扭矩能力为扭转常数乘以临界剪应力Fcr.圆管和矩形管的扭转设计强度ΦT Tn由扭转屈服和扭转屈曲临界力确定,即:Tn=Fcr C(Fcr为临界剪应力;C为扭转常数);受扭抗力系数ΦT=0.9.不同构件Fcr取值不同.1)长圆管的扭转局部屈曲临界应力不受端部约束条件的影响,并考虑了一定的初始缺陷.中长管和短管的端部约束会提高局部屈曲临界力.2)矩形管临界应力具有与G章弯曲剪切应力相同的剪切屈曲系数kv=5.0.矩形管长边扭转剪应力分布与I形梁腹板中的剪应力是一致的.外扭矩由自由扭转抗力和约束扭转抗力组成抵抗矩.开口截面的这两个抗力都很小,因此《美国钢标》只考虑闭口截面受扭,在实际应用时,对于开口截面应采取构造措施防止受扭.
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张元海;
黄洪猛;
梁永永
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摘要:
为了合理计算薄壁箱梁约束扭转剪应力,基于乌曼斯基第二理论,根据总扭矩平衡条件和翘曲位移连续性条件,导出了薄壁箱梁约束扭转剪应力的2种计算公式,并论证了2种公式的等价性.在公式推导过程中,对箱梁悬臂板进行了考虑.针对2种公式中广义扇性静矩计算的繁琐性,进一步导出了其实用简化计算公式,并举例说明了其具体应用.数值算例表明:有悬臂板的薄壁箱梁发生约束扭转时,全截面最大剪应力出现在腹板内,在悬臂板内也存在较大的剪应力;顶板和底板内的剪应力非均匀分布程度显著,其中部区域内剪应力很小.如果近似按自由扭转理论计算剪应力,求得的腹板剪应力只有实际最大剪应力的69%,严重低估了腹板内的实际剪应力大小,表明不能忽略翘曲约束效应对剪应力的影响.
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王立军
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摘要:
介绍了AISC 360-16《建筑钢结构标准》(简称《美国钢标》)受扭杆件设计方法。《美国钢标》的受扭杆件计算只考虑闭口截面,计算公式采用自由扭转形式并考虑约束扭转的有利因素。杆件的扭转分自由扭转和约束扭转。对于开口截面,自由扭转和约束扭转的正应力和剪应力都比较大,而对于闭口截面,自由扭转起控制作用,约束扭转不大。因此,《美国钢标》的闭口截面扭转设计,首先假定扭矩全部由自由扭转即纯扭转剪应力承受(也即通常所说的圣维南扭转应力),之后根据约束情况加以修正。纯扭转剪应力沿截面均匀分布,其值等于扭矩除以扭转常数C。考虑屈曲影响,扭矩能力为扭转常数乘以临界剪应力F_(cr)。圆管和矩形管的扭转设计强度Φ_(T)T_(n)由扭转屈服和扭转屈曲临界力确定,即:T_(n)=F_(cr)C(F_(cr)为临界剪应力;C为扭转常数);受扭抗力系数Φ_(T)=0.9。不同构件F_(cr)取值不同。1)长圆管的扭转局部屈曲临界应力不受端部约束条件的影响,并考虑了一定的初始缺陷。中长管和短管的端部约束会提高局部屈曲临界力。2)矩形管临界应力具有与G章弯曲剪切应力相同的剪切屈曲系数k_(v)=5.0。矩形管长边扭转剪应力分布与I形梁腹板中的剪应力是一致的。外扭矩由自由扭转抗力和约束扭转抗力组成抵抗矩。开口截面的这两个抗力都很小,因此《美国钢标》只考虑闭口截面受扭,在实际应用时,对于开口截面应采取构造措施防止受扭。
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张文福;
李明亮;
邓云;
李洋;
宋旭旭;
许庆;
刘迎春;
卢召红;
计静
- 《第十七届全国现代结构工程学术研讨会》
| 2017年
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摘要:
体外预应力是预应力体系中的重要分支,被广泛应用于各种结构工程和对既有结构的加固.本文将利用ANSYS有限元软件进行预应力矩形钢管混凝土上翼缘工字梁约束扭转下的力学性能分析,采用修正后的本构关系,对采用不同截面尺寸的预应力模拟梁和未施加预应力模拟梁进行对比,得出预应力筋对矩形钢管混凝土上翼缘工字梁约束扭转的影响规律.分析预应力布筋位置、加劲肋数量等相关参数对模拟梁约束扭转的影响.相关的有限元分析结果对体外预应力构件约束扭转的分析有一定的借鉴价值.
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聂国隽;
钱若军
- 《第十届空间结构学术会议》
| 2002年
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摘要:
影响空间薄壁杆系钢结构弹塑性分析的效率和精度的关键在于杆件单元分析力学模型的选取和弹塑性分析方法的选择,作者在本文中对以上两个因素做了探讨.推导了考虑薄壁构件约束扭转的单元弹塑性分析力学模型,采用高斯数值积分法形成单元的弹塑性刚度矩阵.考虑了塑性沿杆件长度和杆件截面发展,实现了空间薄壁杆系钢结构弹塑性区分析,同时编制了相应的计算程序.算例分析说明了本文的分析力学模型和分析方法的正确性和有效性.
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黄海云;
石国彬
- 《广东省公路学会桥梁工程专业委员会年会》
| 2002年
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摘要:
应用考虑约束扭转和畸变效应的薄壁箱梁理论和有限元刚度分析法,对一座人字形典型桥梁进行受力计算,分析了约束扭转和畸变效应对结构内力及应力的影响,并且比较了跨径、半径参数的变化影响,得到一些具有参考意义的结论.
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沈传东;
宋一凡;
马小伟
- 《第29全国结构工程学术会议》
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摘要:
针对曲线双工字钢板组合梁桥在静力荷载作用下的力学响应问题,本文综合考虑了剪力滞和开口薄壁截面约束扭转对基本变形的影响,利用能量变分法,推导了薄壁开口曲线双工字钢板组合梁在受均布荷载和均布扭矩作用的控制微分方程和边界条件,之后采用伽辽金方法进行数值求解.在导出的控制微分方程中,如果不考虑剪力滞效应的影响,控制微分方程便可退化得到曲线梁的符拉索夫方程;曲率半径R如果取为无穷大时,控制微分方程与直线钢板组合梁的一致.因此本文所建立的控制微分方程更具有一般性.最后通过算例与有限元分析结果的对比,验证了本文所建立理论模型的正确性.
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