粘结强度
粘结强度的相关文献在1976年到2023年内共计2560篇,主要集中在建筑科学、化学工业、口腔科学
等领域,其中期刊论文1510篇、会议论文229篇、专利文献136862篇;相关期刊590种,包括科技信息、口腔医学、混凝土与水泥制品等;
相关会议174种,包括第十六届全国纤维混凝土学术会议、第九届全国建设工程FRP应用学术交流会、2014`第六届中国国际建筑干混砂浆生产应用研讨会暨第一届中国预拌砂浆产业发展研讨会等;粘结强度的相关文献由5994位作者贡献,包括薛建阳、赵鸿铁、张鹏等。
粘结强度—发文量
专利文献>
论文:136862篇
占比:98.75%
总计:138601篇
粘结强度
-研究学者
- 薛建阳
- 赵鸿铁
- 张鹏
- 熊光晶
- 王增林
- 王磊
- 郭文瑛
- 成勃
- 杨医博
- 王恒昌
- 陈勇
- 陈吉华
- 高丹盈
- 任翔
- 姜丽萍
- 孙德文
- 李伟
- 杨勇
- 邰洪生
- 陈刚
- 黄承逵
- 卢长波
- 史淑兰
- 崔士起
- 张今阳
- 张涛
- 张青松
- 徐善杰
- 徐敏
- 李潭
- 王选仓
- 程海英
- 罗居刚
- 郑山锁
- 刘伟
- 刘明
- 吴刚
- 尧炼
- 张道令
- 张量
- 李庆斌
- 李庚英
- 李慧
- 李振
- 杨冲
- 潘钢华
- 牛建刚
- 胡昱
- 蒋金明
- 许贤敏
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陈思可;
谢亮;
张君禄;
黄锦林;
郑翔
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摘要:
玄武岩纤维复合筋(BFRP)是以玄武岩纤维为增强材料,以合成树脂为基体的一种新型非金属复合材料,具有高强、轻质、耐碱、耐酸腐蚀等优异的物理化学性质,工程运用前景广泛。该文探讨了不同试验温度、混凝土强度等级对BFRP、钢筋与混凝土的粘结强度的影响,结果表明,BFRP具有轻质、高强的特点,拉伸性能优异,但断裂伸长率较低,表现出脆性断裂;螺纹BFRP与混凝土的粘结性能优于同直径的带肋钢筋,但BFRP筋与混凝土的粘结强度标准偏差偏大;相比于C40强度等级的基体混凝土,C60混凝土作为基体时,BFRP、钢筋与混凝土的粘结强度均得到显著提升。随着试验温度的提升,BFRP与混凝土的粘结强度先升高后降低,钢筋与混凝土的粘结强度显著降低。因此,在实际工程中环境温度对钢筋与混凝土的粘结强度的不利影响明显大于BFRP与混凝土的粘结强度。
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张宏;
朱海威;
杨海成;
李永超
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摘要:
本文通过对暴露长达10年的表面涂层混凝土试件和青岛市胶州湾大桥实体结构进行涂层粘结强度、氯离子浓度等测试,对涂层应用在混凝土结构上的长期防护效果进行了研究。结果表明:在冰冻海水环境暴露10年后,大气区、浪溅区和水变区混凝土表面涂层的粘结强度均超过1.5 MPa,符合现行规范要求;在浪溅区和大气区环境下,涂层对海工混凝土的长期防护效果较好,但在水变区环境下涂层的防护效果相对较差;有涂层混凝土试件的表观氯离子扩散系数与无涂层混凝土在水变区环境下已无明显差别;大桥实体结构中有涂层混凝土的表面氯离子浓度较无涂层混凝土降低了2.3~3.9倍,且涂层对于实体结构的抗氯离子长期侵蚀效果稍弱于小尺寸混凝土试件。
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王诗涵;
黄声涛;
隽平;
唐玉婷;
戚家南
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摘要:
通过24组钢筋在UHPC中拉拔性能试验,研究了钢筋埋深和保护层厚度等参数对界面粘结性能的影响规律,分析了界面粘结破坏机理。试验结果表明,共有3种破坏模式:劈裂破坏、劈裂拔出破坏、混凝土锥形体破坏。钢筋在UHPC中拔出分为界面脱粘、机械咬合拔出及摩擦失效3个阶段。钢筋与UHPC界面粘结强度为5.4~18.1 MPa,当保护层厚度从0.5d到1.5d,界面粘结强度最大提升253.7%。
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陈丽华;
汪士也;
李淑婷;
娄宇
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摘要:
为改善型钢与混凝土之间的粘结性能和协同工作能力,将花纹钢板引入型钢混凝土组合结构中,利用花纹钢板的凸起花纹来提高接触面的粘结强度。制作了10个花纹工字型钢混凝土试件和1个普通型钢混凝土试件进行推出试验,研究花纹高度、花纹钢板设置位置和横向配箍率三个因素对粘结滑移性能的影响。对试件的破坏过程、破坏机理以及加载端荷载-滑移曲线、型钢应变沿其锚固长度的分布曲线进行了分析,回归拟合出各特征粘结强度的计算公式。试验结果表明,将花纹钢板引入型钢混凝土结构中,可显著提高型钢与混凝土接触面的粘结强度,同时试件的极限粘结强度和残余粘结强度随花纹高度和配箍率的增大而增大;花纹钢板设置在型钢不同位置时,对粘结强度的贡献不同,其中设置在型钢外翼缘对粘结强度的提高最为有利,设置在型钢内翼缘次之,设置在型钢腹板最小;建立的特征粘结强度计算公式能够较好地预测试验结果。
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陈志聪;
甘振杰;
蔡志贤;
李来发
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摘要:
介绍了一种用于评价耐水型室内腻子的耐水渗透性测定方法,通过测量浸入水中的腻子层在一定时间内渗透的距离反映出腻子的耐水渗透性能。该方法与JG/T 298-2010《建筑室内用腻子》方法中耐水型腻子的耐水性和粘结强度有规律的数据变化关联性,腻子的耐水渗透性越差对应的耐水性和粘结强度也越差。该方法能量值化的测出耐水型腻子的耐水渗透性,避免JG/T 298-2010中耐水性测试的外观评价中的主观影响以及粘结强度测试的不确定度来源多的问题。
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李爱军;
李丽园;
刘颖;
谈军;
路韡;
满自亭;
刘世忠
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摘要:
为探究大直径钢管砼用于悬索桥桥塔时两种材料协同工作状态,得到桥塔结构钢管与内核砼界面粘结受力及在粘结界面破坏历程中的钢管外壁纵、横向应变(应力)的变化规律。依据相似原理,制作了跨库区悬索桥桥塔顶部节段模型并进行协同工作性能试验研究,进行了钢管混凝土结构外侧钢管应力分布及界面粘结滑移破坏过程中初始粘结应力及最大粘结应力测试,得到了加载过程中P-δ关系曲线;试验结果表明设计给出的3m钢管混凝土桥塔内部构造完全满足桥梁安全运营要求。
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何京波;
余忠辉
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摘要:
隐框玻璃幕墙硅酮结构胶粘结强度是评价幕墙可靠性的重要指标,该文提出了基于动测法的隐框玻璃幕墙结构胶粘结强度检测方法。以结构胶的固化过程模拟幕墙玻璃面板的约束变化,发现玻璃面板的一阶和二阶自振频率随结构胶约束的增强而线性增大,采用多元线性回归方法建立了隐框玻璃幕墙结构胶拉伸粘结强度与面板前二阶自振频率的定量关系,指出可以采用幕墙玻璃面板的自振频率表征结构胶的粘结强度。
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张彩芳;
刘利利;
赵文霞;
程熠;
朱皓;
宋晅
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摘要:
为解决树脂表面金属化问题,金属化之前要对树脂进行一定程度的表面处理.采用湿法化学处理法对环氧树脂(EP)基材进行表面改性,研究了碱性高锰酸钾体系中高锰酸钾的含量和改性时间对EP基材表面形貌、亲水性和粘结强度的影响.研究结果表明:经过改性处理后,EP基材表面粗糙程度增大,表面亲水性能增强.碱性高锰酸钾改性体系中高锰酸钾的含量为70 g/L、改性温度为60°C和改性时间为25 min时,经过改性处理后,EP基材表面出现大量的微小孔洞,孔的大小比较匀称,孔的深度适中,表面粗糙程度增大;表面接触角由94.6°降低到43.5°,表面亲水性能增强.这种凹凸不平和强亲水性能的表面,有利于金属镀膜的沉积,提高镀膜的粘结性,EP基板和镀铜膜间的最大粘结强度达到6.35 N/cm,改性效果比较理想.
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邱南聪
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摘要:
外墙饰面砖在建筑行业有着广泛的应用,饰面砖与外墙之间的粘结强度,关系到建筑质量及安全问题。数显式粘结强度检测仪也称饰面砖拉拔仪,是材料产品质量检测和建筑工程质量检测过程中使用的的主要测量仪器,该仪器目前尚无检测装置及检测方法。本研究通过JGJ/T 110-2017《建筑工程饰面砖粘结强度检测标准》、JG/T 507-2016《数显式粘结强度检测仪》多项相关标准、方法的测量与对比,确定饰面砖拉拔仪检测装置的准确度等级、量程及分辨力等技术指标,进而进行检测装置的结构设计和制造,并结合相关国家标准进行核对和检验,完成检测装置的扩展改造研制和验证实验,实验结果表明:本装置力值测量的不确定度满足设计要求,准确度验证合格,满足饰面砖拉拔仪的检测要求。
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陈家晖
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摘要:
植筋技术用于新建与既有混凝土构件的连接,属于加固设计规范的内容。结合中国现行《混凝土结构加固设计规范》(GB50367—2013)与美国《混凝土结构建筑规范》(ACI318-19)和欧洲《混凝土结构设计》(EN1992-1-1)的规定,对植筋技术的应用范围、设计方法和影响系数等做了逐一的分析与对比。通过实际工程案例的计算结果,得出中国规范的植筋设计相比美国、欧洲的规范来说,更具有可操作性和易于现场施工。
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Xiangli KONG;
孔祥力;
Yiqun FAN;
范益群;
Minghui QIU;
邱鸣慧
- 《2017中国化工学会年会暨成立95周年纪念大会》
| 2017年
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摘要:
通过浸渍涂覆的方式,制备了在涂层和载体之间具有高内聚和粘附强度的SAPO-34分子筛/堇青石型整体式催化剂.本实验研究的重点是,通过浸渍涂覆的方法,采用了两种氧化铝纳米粒子,α-氧化铝和γ-氧化铝作为粘合剂,研究这两种粘结剂对于整体式催化剂的结构、内聚和粘附强度以及催化性能的影响.研究结果表明两者都不破坏催化剂晶体结构,微孔形态和催化活性.浸渍涂覆实验表明,当使用α-氧化铝作为粘合剂时,涂层的质量损失率较低,催化剂的负载较高.当添加α-氧化铝时,粘附过程导致的机械破坏得到缓解.α-氧化铝的均匀分布和催化剂的收缩程度较小,增加了内聚强度.最后,通过SCR实验测试了在最佳条件下制备的催化剂,其NO最大转化率达到97.4%.这说明这种涂覆方法可以保持催化剂的性能并增加催化剂和载体之间的粘结强度.
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闫磊鑫;
郑书航;
费圣刚
- 《2019年全国耐火原料学术交流会》
| 2019年
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摘要:
为揭示结合剂对碳化硅火泥性能的影响,以碳化硅颗粒、碳化硅细粉和黏土细粉为主要原料,通过改变结合剂(铝溶胶沉淀物、Secar71水泥、固体水玻璃)的加入量(外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%),制备试样,根据国标方法研究了试样的锥入度、粘接时间、110°C烘后强度、1300°C烧后强度等.结果表明:在火泥中固体水玻璃0.5h锥入度最高,铝溶胶固体1h最高,Secar71水泥锥入度结果很差;铝溶胶固体以及固体水玻璃在加入量在4%~10%(w)以内,粘接时间都在国标要求范围以内,Secar71水泥只有在2%时才能满足粘接时间要求;铝溶胶固体在加入量在8%(w)时粘接性能最好.固体水玻璃在6%(w)时粘接性能最好,Secar71水泥烘干后强度太低,烧后强度随加入量增大而升高.
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闫磊鑫;
郑书航;
费圣刚
- 《2019年全国耐火原料学术交流会》
| 2019年
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摘要:
为揭示结合剂对碳化硅火泥性能的影响,以碳化硅颗粒、碳化硅细粉和黏土细粉为主要原料,通过改变结合剂(铝溶胶沉淀物、Secar71水泥、固体水玻璃)的加入量(外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%),制备试样,根据国标方法研究了试样的锥入度、粘接时间、110°C烘后强度、1300°C烧后强度等.结果表明:在火泥中固体水玻璃0.5h锥入度最高,铝溶胶固体1h最高,Secar71水泥锥入度结果很差;铝溶胶固体以及固体水玻璃在加入量在4%~10%(w)以内,粘接时间都在国标要求范围以内,Secar71水泥只有在2%时才能满足粘接时间要求;铝溶胶固体在加入量在8%(w)时粘接性能最好.固体水玻璃在6%(w)时粘接性能最好,Secar71水泥烘干后强度太低,烧后强度随加入量增大而升高.
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闫磊鑫;
郑书航;
费圣刚
- 《2019年全国耐火原料学术交流会》
| 2019年
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摘要:
为揭示结合剂对碳化硅火泥性能的影响,以碳化硅颗粒、碳化硅细粉和黏土细粉为主要原料,通过改变结合剂(铝溶胶沉淀物、Secar71水泥、固体水玻璃)的加入量(外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%),制备试样,根据国标方法研究了试样的锥入度、粘接时间、110°C烘后强度、1300°C烧后强度等.结果表明:在火泥中固体水玻璃0.5h锥入度最高,铝溶胶固体1h最高,Secar71水泥锥入度结果很差;铝溶胶固体以及固体水玻璃在加入量在4%~10%(w)以内,粘接时间都在国标要求范围以内,Secar71水泥只有在2%时才能满足粘接时间要求;铝溶胶固体在加入量在8%(w)时粘接性能最好.固体水玻璃在6%(w)时粘接性能最好,Secar71水泥烘干后强度太低,烧后强度随加入量增大而升高.
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闫磊鑫;
郑书航;
费圣刚
- 《2019年全国耐火原料学术交流会》
| 2019年
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摘要:
为揭示结合剂对碳化硅火泥性能的影响,以碳化硅颗粒、碳化硅细粉和黏土细粉为主要原料,通过改变结合剂(铝溶胶沉淀物、Secar71水泥、固体水玻璃)的加入量(外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%),制备试样,根据国标方法研究了试样的锥入度、粘接时间、110°C烘后强度、1300°C烧后强度等.结果表明:在火泥中固体水玻璃0.5h锥入度最高,铝溶胶固体1h最高,Secar71水泥锥入度结果很差;铝溶胶固体以及固体水玻璃在加入量在4%~10%(w)以内,粘接时间都在国标要求范围以内,Secar71水泥只有在2%时才能满足粘接时间要求;铝溶胶固体在加入量在8%(w)时粘接性能最好.固体水玻璃在6%(w)时粘接性能最好,Secar71水泥烘干后强度太低,烧后强度随加入量增大而升高.
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闫磊鑫;
郑书航;
费圣刚
- 《2019年全国耐火原料学术交流会》
| 2019年
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摘要:
为揭示结合剂对碳化硅火泥性能的影响,以碳化硅颗粒、碳化硅细粉和黏土细粉为主要原料,通过改变结合剂(铝溶胶沉淀物、Secar71水泥、固体水玻璃)的加入量(外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%),制备试样,根据国标方法研究了试样的锥入度、粘接时间、110°C烘后强度、1300°C烧后强度等.结果表明:在火泥中固体水玻璃0.5h锥入度最高,铝溶胶固体1h最高,Secar71水泥锥入度结果很差;铝溶胶固体以及固体水玻璃在加入量在4%~10%(w)以内,粘接时间都在国标要求范围以内,Secar71水泥只有在2%时才能满足粘接时间要求;铝溶胶固体在加入量在8%(w)时粘接性能最好.固体水玻璃在6%(w)时粘接性能最好,Secar71水泥烘干后强度太低,烧后强度随加入量增大而升高.