粒状贝氏体

摘要： 采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变过程。采用膨胀法结合组织观察及硬度测试,绘制了钢的连续冷却转变(continuous cooling transformation,CCT)曲线。结果表明:当冷速小于1°C/s时,形成以多边形铁素体和珠光体为主、少量粒状贝氏体的混合组织;当冷速在5~15°C/s时,组织类型为粒状贝氏体和针状铁素体;当冷速大于15°C/s时,出现板条贝氏体。随着冷速的增大,组织逐渐细化,硬度逐渐增加。Q500qENH钢优选的两阶段控轧后控冷工艺窗口为5~15°C/s,在该冷速范围内形成了粒状贝氏体、针状铁素体和适度细化的M-A多相复合组织。

摘要： 试验分析了控轧控冷工艺参数对不同微合金体系的460 MPa级高强韧海工钢板组织性能的影响。试验结果表明:Nb、Ti微合金化的基础上加入适量的Ni元素能改善钢的强度和韧性,尤其是钢在低温下的冲击性能;采用大的压下量即第二阶段的轧制总压下率一般应略大于70%,有助于钢的晶粒细化,获得组织类型为多边形铁素体+准多边形铁素体+针状铁素体+粒状贝氏体和一些弥散的分布的珠光体和残余奥氏体,进而改善钢的最终性能。

摘要： 利用SEM、TEM、EDS对4种不同V、N含量的低碳贝氏体钢进行了控轧控冷工艺的微观组织、力学性能及碳氮化钒的析出特性。结果显示:在450°C下,四种试样的组织均为贝氏体,V含量从0.05%增至0.15%,而试验钢的屈服强度提高163MPa,拉伸强度提高85MPa。随着钢中V、N含量的提高,贝氏体组织得到了明显的细化,而贝氏体基体中的微小沉淀物的体积分数也有较大的提高,其平均粒径为4nm~6nm。小于10nm的沉淀粒子为小型圆盘,20nm大小的沉淀相,通常为长条形或椭圆形。TEM结果表明,直径在10nm以下的沉淀相是V(C、N)或(VCr)(C、N)的复合沉淀相。

摘要： 为了解决低温环境下弯管脆断的问题,以满足我国长输油气管道低温站场用钢管的需求,针对油气输送用X80钢级直缝埋弧焊弯管母管焊接接头在热煨淬火+回火热处理后,焊缝金属夏比冲击韧性存在明显脆化的现象,设计研发了X80钢级-45°C低温弯管专用焊丝,采用单丝多层多道埋弧焊工艺,并选用整体热煨制方式试制了感应加热弯管,并进行了理化性能评价.结果显示,试制的弯管焊缝金相组织主要为针状铁素体+粒状贝氏体+多边形铁素体,焊缝-45°C低温冲击功均值在130 J以上.研制的X80钢级Φ1422 mm×33.8 mm感应加热弯管,解决了高钢级、大壁厚、低温弯管焊缝脆化问题,完全满足中俄东线-45°C低温管道工程设计要求.

摘要： 采用光学显微镜、扫描显微镜、维氏硬度仪、微拉伸试验机和低温冲击试验机对水电钢07MnCrMoVR焊接接头的组织和性能进行了研究.结果表明:焊缝处的金相显微组织为先共析铁素体+针状铁素体+贝氏体,维氏显微硬度值较低;热影响粗晶区存在粗大的粒状贝氏体,具有较高的显微硬度,热影响细晶区组织为多边形铁素体和针状铁素体,显微硬度值低于热影响粗晶区.热影响粗晶区的微拉伸强度最高,-20°C低温冲击韧性最差,主要是因为热影响粗晶区存在的粗大粒状贝氏体组织,其高硬度的M/A岛在承受低温冲击时成为裂纹扩展的源头,可能导致焊接接头出现脆断的现象,实际生产中应尽量避免热影响粗晶区出现粗大的粒状贝氏体.

摘要： 对低C-Si-Mn系钢进行了工业化控轧控冷试验,终冷后在400°C时卷取,获得了4 mm和1.5 mm两种厚度的热轧TRIP薄带钢.组织及力学性能检测结果显示:不同厚度的试验钢显微组织类型均为典型的粒状贝氏体组织,即由铁素体及其周围的残余奥氏体和M-A组织构成.M-A组织尺寸为200 nm～2 μm,比较细小,对提高冲击韧性有利;其中,4 mm薄带钢的屈服强度、抗拉强度和延伸率分别达893 MPa、1325 MPa和15.2％,强塑积高达20.14 GPa·％;1.5 mm薄带的屈服强度、抗拉强度和延伸率分别达859 MPa、1 230 MPa和13.5％.采用控轧控冷工艺并结合卷取工序生产的TRIP钢残余奥氏体稳定性适当,强塑性匹配良好,力学性能优异.验证了在工业上通过热轧代替部分冷轧来生产TRIP钢,可以大大缩短生产周期,减少成本,提高经济效益.

摘要： 在预硬型大截面718塑料模具钢上取样,热处理后得到粒状贝氏体、下贝氏体、回火马氏体、不均匀粒状贝氏体4种组织,采用光学显微镜、扫描电镜、光学轮廓仪、电化学工作站等研究了显微组织对表面蚀刻性能的影响。结果表明:在质量分数35.%NaCl溶液中,不同显微组织试样的耐蚀性能由优到劣的排序为粒状贝氏体、下贝氏体、回火马氏体、不均匀粒状贝氏体;由于组织和碳化物的分布不均匀,不均匀粒状贝氏体组织试样中的相界面增多,导致微电池反应数量增多,腐蚀加快,因此耐蚀性能最差;均匀细小粒状贝氏体组织试样则表现出更好的耐蚀性能。

摘要： 研究了厚规格多相组织X80管线钢微观组织与落锤撕裂试样分离裂纹之间的关系,采用金相显微镜和扫描电子显微镜对X80管线钢的微观组织和分离裂纹进行观察.结果表明:X80管线钢微观组织包括粒状贝氏体、多边形铁素体以及准多边形铁素体、贝氏体铁素体、针状铁素体.分离裂纹起始于粒状贝氏体带处;分离裂纹以穿晶断裂方式穿过粒状贝氏体,断裂路径平直,说明粒状贝氏体对分离裂纹扩展阻碍作用较小,而以沿晶断裂方式沿多边形铁素体晶界扩展,方向不断偏折,提高了裂纹扩展功,从而增大钢板的断裂韧性.分离裂纹尖端受细小的马氏体-奥氏体岛钝化作用,扩展受阻出现停滞.多相组织中少量的粒状贝氏体以及适量的多边形铁素体有利于减少分离裂纹的产生.

摘要： 某成品油管道工程在投产前的试压过程中,发现某X60感应加热弯管外弧侧出现纵向及横向开裂,从而导致试压泄漏.通过力学性能检验、组织分析、扫描电镜分析及能谱分析,讨论了该感应加热弯管开裂的原因.分析结果表明,其开裂的具体原因有两个,一是在弯管热煨制过程中,裂纹部位温度过高,从而促使该处的组织转变为粗大的板条状贝氏体,其力学性能恶化,在弯管弯曲时外弧侧在拉应力的作用下产生横向开裂;二是由于母材中镶嵌的夹渣缺陷,破坏材料的连续性,并形成局部应力集中,在母管成型时可能会导致纵向开裂,也是弯管弯制时横向开裂的诱因之一.

摘要： 本文研究了仿晶界型铁素体/粒状贝氏体复相钢的轧态组织韧性和裂纹扩展特点.普通轧制得到的该种复相组织之所以具有良好的的强韧性配合,是由于仿晶界型铁素体的存在导致裂纹扩展路径分叉、弯曲,并在微裂纹尖端产生钝化效应,进而提高了轧态复相组织的韧性.此外适当的自回火也有利于韧性的改善.

摘要： 时效硬化型塑料模具钢10Ni3MncuAl固溶后炉冷的组织为粒状贝氏体,透射电镜分析发现该钢时效阶段,大量纳米级的析出相分布于位错处.采用Johnson-Mehl-Avrami方程描述该钢的时效动力学时,发现其在450°C和480°C出现初始预沉淀现象,而在时效温度为510°C和540°C没有出现.时效硬化指数n随着时效温度的升高逐渐增加,进而通过Arrhenius方程获得时效过程表观激活能为112.5 kJ/mol.

摘要： 通过力学性能检测、扫描电镜、透射电镜、EBSD、物理化学相分析等手段分析了涟钢CSP线生产低碳贝氏体高强钢的显微组织、析出行为和强化机理等.以Si-Mn-Mo系为基础并辅加一些其它合金元素,通过控轧控冷并适当调整成分和工艺设计可使试验钢种屈服强度分别达到600MPa和700MPa.两强度级别的钢种显微组织主要是以细小均匀的粒状贝氏体为主,并分别有少量的准多边形铁素体和板条贝氏体.两试验钢种均具有晶粒细小、析出粒子细小弥散以及较高的位错密度等显微特征以及屈服强度高,伸长率较好以及优良的低温冲击韧性和冷弯性能等特点.对低碳贝氏体高强钢的强化机理定量分析发现细晶强化、析出强化和贝氏体相变强化是其主要强化方式且是引起两钢种强度差别的主要原因.

摘要： 无碳化物贝氏体钢车轮是近期研究的一种高性能铁道用车轮,它的显微组织组成物较复杂,用常规的黑白金相技术难以显现和分辨组织细节.本文采用化学染色法对车轮的显微组织进行染色试验,使车轮组织中的残余奥氏体、铁素体的分布形态以及粒状贝氏体的组织结构清楚地显现出来,并采用定量金相分析技术对组织中的残余奥氏体进行了定量分析.分析结果对进一步研究车轮的组织性能提供了重要的技术依据.

摘要： 本文采用热模拟技术对X80高强管线钢的焊接粗晶区进行模拟,研究了不同冷却速度下X80钢的组织转变规律和组织形态.结果表明,X80管线钢焊接粗晶区的组织类型为贝氏体、铁素体和珠光体.当冷却速度在60～0.5°C/s之间时,组织为先共析铁素体和贝氏体构成,且随冷却速度的降低,贝氏体的形态由板条束状逐渐向粒状过渡,第二相物质的宽度逐渐变窄,长度逐渐变小,更加弥散分布;当冷却速度降低到0.25°C/s和0.05°C/s时,除先共析铁素体和粒状贝氏体外,产生了珠光体转变,珠光体中铁素体和渗碳体分别独立长大,无明显片层结构,形成伪共析珠光体组织.

摘要： 对马钢耐火H型钢出现屈服不明显的原因进行了初步的分析,明确了钢中粒状贝氏体的出现是产生屈服不明显的主要原因,并提出了相应的改进措施.

摘要： 在汽车零件生产中，因为钢材存在某些缺陷而造成废品的事例是屡见不鲜的。因此，正确地鉴别钢材中存在的组织缺陷，了解它们的危害性，是十分必要的。

摘要： 在汽车零件生产中，因为钢材存在某些缺陷而造成废品的事例是屡见不鲜的。因此，正确地鉴别钢材中存在的组织缺陷，了解它们的危害性，是十分必要的。

摘要： 在汽车零件生产中，因为钢材存在某些缺陷而造成废品的事例是屡见不鲜的。因此，正确地鉴别钢材中存在的组织缺陷，了解它们的危害性，是十分必要的。

摘要： 在汽车零件生产中，因为钢材存在某些缺陷而造成废品的事例是屡见不鲜的。因此，正确地鉴别钢材中存在的组织缺陷，了解它们的危害性，是十分必要的。

摘要： 本发明属于合金钢设计领域,采用C、Mn、Si作为主合金元素,其成分为:C:0.06—0.15wt%;Mn:1.90—2.60wt%;Si:0.60—1.50wt%;余为fe。还可加入一种或两种以上的下列元素:Cr∶0—2.0wt%;V≤0.15wt%;Al≤0.15wt%;Ti≤0.10wt%;B≤0.040wt%。该钢在无Ni、Mo元素、炉外精炼、控轧控冷、热处理的条件下,生产大截面钢筋时σb≥820MPa，σ0.2≥500MPa，δ5≥17%；生产热轧中厚板时σb≥850MPa,σ0.2≥520MPa, δ5≥17%,AKV≥40J。该钢还可代替机械行业相近性能的调质钢,可用作低合金钢耐磨件等。总之,该钢成分工艺简单,强韧性能优良,焊接性能良好,值得推广。

摘要： 本发明属于合金钢设计领域，涉及锰-硅-铬系空冷粒状贝氏体与铁素体复相钢。采用C、Mn、Si作为主要合金元素，再加入Cr、V、Al、B、Mo、Ni元素之一种或几种，其余为Fe，其特征在于，还同时加入Nb、Ti、N元素，在空冷过程中得到由非连续状的仿晶界型铁素体与粒状贝氏体构成的复相组织；其配比组分的重量%为：C：0.06～0.13%；Mn：1.90-2.60%；Si：0.60-1.50%；Cr：0-2.0%；V≤0.15%；Al≤0.25%；0＜Nb≤0.15%；V≤0.15%；0＜Ti≤0.10%；B≤0.015%；0＜N≤0.10%及Ni≤1.2%、Mo≤0.8%；余量为Fe。本发明钢种在空冷过程中得到由非连续状的仿晶界型铁素体与粒状贝氏体构成的复相组织；该钢在无控轧控冷、热处理的条件下，该钢还可代替机械行业相近性能的调质钢，也可用作低合金钢耐磨件等。

摘要： 本发明属于合金钢设计领域，涉及低碳空冷粒状贝氏体/仿晶界型铁素体复相钢。采用C、Mn、Si作为主合金元素，再加入Cr、V、Al、Ti、B元素之一种或几种，其余为Fe，其配比组分为(重量%)：C：0.06～0.13%；Mn：1.90-2.60%；Si：0.60-1.50%；Cr：0-2.0%；V≤0.15%；Al≤0.25%；Ti≤0.10%；B≤0.015%，余量为Fe。本发明生产大截面钢筋时σb≥820MPa，σ0.2≥500MPa，δ5≥17%；生产热轧中厚钢板时σb≥850MPa，σ0.2≥520MPa，δ5≥17%，AKV≥40J。该钢成分工艺简单，强韧性能优良，焊接性能良好，值得推广。

摘要： 本发明属于钢铁材料热处理领域，特别是一种细化低碳低合金钢粒状贝氏体组织中M‐A岛的热处理工艺，适应于解决低碳低合金粒状贝氏体钢件在热处理后因显微组织中含有粗大的马氏体/奥氏体岛状组织(简称M‐A岛)引起冲击韧性偏低或波动的问题。在传统的淬火(或正火)后进行一道次回火处理获得均匀弥散分布的富Mn或富Cr碳化物；而后在略低于Ac3温度下进行两相区奥氏体化，控制铁素体含量低于10％，而后进行常规冷却方式的淬火(正火)。从而，达到通过两相区淬火(正火)处理形成的薄膜状或针状铁素体调控粒状贝氏体组织中M‐A岛的含量、尺寸、碳浓度及分布位置的目的，特别是细化组织中的M‐A岛尺寸。

摘要： 本发明公开了一种马氏体+粒状贝氏体复相强化低合金超高强钢组织控制方法。本发明按照下述步骤进行：1)将完全奥氏体化的Cr‑Ni‑Mo系低合金超高强度钢试样以10～30°C/s的速度连续冷却到马氏体相变开始温度(M

摘要： 本发明属于合金钢设计领域，涉及锰－硅－铬系空冷粒状贝氏体/铁素体复相钢。采用C、Mn、Si作为主要合金元素，再加入Cr、V、Al、Ti、B、元素之一种或几种，其余为Fe，其特征在于，还加入Mo、Nb、Ni、N元素之一种或几种，其配比组分为(重量％)：C：0.06～0.13％；Mn：1.90－2.60％；Si：0.60－1.50％；Cr：0－2.0％；V≤0.15％；Al≤0.25％；Nb≤0.15％；V≤0.15％；Ti≤0.10％；B≤0.015％；N≤0.10％及Ni≤1.2％、Mo≤0.8％。余量为Fe。本发明钢种在空冷过程中得到由非连续状的仿晶界型铁素体与粒状贝氏体构成的复相组织；该钢在无控轧控冷、热处理的条件下，该钢还可代替机械行业相近性能的调质钢，也可用作低合金钢耐磨件等。

摘要： 本发明公开了一种均匀粒状贝氏体组织的耐候桥梁钢材料的制造方法，其生产工艺流程为：连铸坯的准备→加热→粗轧→精轧→控制冷却→自然空冷。通过调整控制轧制和控制冷却制度，获得具有均匀粒状贝氏体组织的耐候桥梁钢。控制的技术参数为：粗轧开轧温度1050‑1180°C之间，粗轧阶段道次变形量10‑15%，粗轧阶段累积变形量50‑‑75%；精轧开轧温度850‑950°C，精轧道次变形量25‑40%，精轧累积变形量55‑70%，精轧结束温度Ar3‑850°C；冷却开始温度Ar3+20~50°C，冷却一阶段冷却速率调整为25‑50°C/s，冷却至表面温度650‑600°C；钢板无水运行3‑8秒，开始第二段冷却，再以15‑25°C/s，冷却至表面温度620‑600°C；再无水运行2‑6秒，开始第三段冷却以5‑10°C/s的冷速，冷却至表面温度620‑560°C；返红温度620‑580°C。

摘要： 本发明属于钢铁材料热处理领域，特别是一种提高调质态低合金粒状贝氏体钢冲击韧性的方法，适应于解决调质态的低合金粒状贝氏体钢件直接进行高温回火时，低温冲击韧性偏低且不稳定问题。本发明在传统的淬火、高温回火热处理之间添加一道预备处理(即深冷处理或者150～550°C之间的中低温预回火处理)，消除淬火态粒状贝氏体钢中的残余奥氏体，然后按照原有的或者经适当调整的高温回火热处理工艺进行回火处理，进而实现提高调质态的低合金粒状贝氏体钢的低温韧性，且不降低材料强度的目的。本发明工艺简单，操作易于实现，且适应范围广。

摘要： 本发明属于钢铁材料热处理领域，特别是一种细化低碳低合金钢粒状贝氏体组织中M‐A岛的热处理工艺，适应于解决低碳低合金粒状贝氏体钢件在热处理后因显微组织中含有粗大的马氏体/奥氏体岛状组织(简称M‐A岛)引起冲击韧性偏低或波动的问题。在传统的淬火(或正火)后进行一道次回火处理获得均匀弥散分布的富Mn或富Cr碳化物；而后在略低于Ac3温度下进行两相区奥氏体化，控制铁素体含量低于10％，而后进行常规冷却方式的淬火(正火)。从而，达到通过两相区淬火(正火)处理形成的薄膜状或针状铁素体调控粒状贝氏体组织中M‐A岛的含量、尺寸、碳浓度及分布位置的目的，特别是细化组织中的M‐A岛尺寸。

摘要： 本发明公开了一种马氏体+粒状贝氏体复相强化低合金超高强钢组织控制方法。本发明按照下述步骤进行：1)将完全奥氏体化的Cr‑Ni‑Mo系低合金超高强度钢试样以10～30°C/s的速度连续冷却到马氏体相变开始温度(M