端阻力

摘要： 技术内容水泥土复合桩是适用于软土地基的一种新型复合桩,由PHC管桩、钢管桩等在水泥土初凝前压入水泥土桩中复合而成的桩基础,也可将其用作复合地基。水泥土复合桩由芯桩和水泥土组成,芯桩与桩周土之间为水泥土。水泥搅拌桩的施工及芯桩的压入改善了桩周和桩端土体的物理力学性质及应力场分布,有效地改善了桩的荷载传递途径;桩顶荷载由芯桩传递到水泥土桩再传递到侧壁和桩端的水泥土体,有效地提高了桩的侧阻力和端阻力,从而有效地提高了复合桩的承载力,减小桩的沉降。目前常用的施工工艺有植桩法等。

摘要： 现行沉井规范主要针对中小沉井,由于沉井平面尺寸越来越大,超大型沉井终沉阶段的受力机理有待研究。本文以常泰长江大桥5#墩沉井为研究对象,运用相关理论方法对5#墩沉井终沉以及封底过程进行分析,提出两圆端支撑下沉法,同时研究了隔墙底部应力分布、沉井侧摩阻力,并对两圆端支撑下的沉井、沉井封底过程进行了有限元模拟。研究结果表明:通过及时动态调整可以保证沉井良好的姿态;沉井在终沉过程中端阻力、侧摩阻力分别占总阻力的55%、45%,动摩阻力系数与静摩阻力系数之比为0.63;两圆端支撑下沉法通过减少端阻力,实现了大型水中钢沉井没有任何助沉措施下,顺利快速下沉;沉井封底施工过程中,通过合理的浇筑顺序可以保证沉井钢壳以及混凝土均在可控的安全范围内。

摘要： 基于深圳地区8根大直径入强风化岩灌注桩的静载试验,通过对比压浆前后桩基承载力实测结果,研究桩端、桩侧联合后压浆对嵌岩桩承载力的提升效果,分析压浆对桩端阻力、桩侧摩阻力发挥性状的影响机理。结果表明:桩端、桩侧联合后压浆令桩基极限承载力了115%~261%,其中端阻力提高了93%~176%、侧摩阻力提高了116%~339%,改善由于施工造成的不利影响,减少了成桩质量的变异性;后压浆令桩端和桩侧阻力的发挥体现出高承载刚度以及极限强度,其随位移发展趋势可用双曲线模型拟合;联合压浆可令嵌岩桩的桩端、桩侧承载力分量均得到大幅提高。

摘要： 为准确计算超大沉井取土下沉时沉井底部不同区域的端阻力,提出一种考虑沉井刃脚形态的端阻力计算方法。该方法将端阻力计算区域根据刃脚形态进行分类,分别采用不同的斜面投影面积折减系数计算不同类别计算区域的沉井端阻力。以常泰长江大桥为背景,研究其北塔沉井基础在首次取土下沉过程中的刃脚土压力分布规律,并根据实测数据,验证该方法的可行性。研究结果表明:沉井下沉过程中的刃脚土压力和端阻力均由中心区域向外侧区域转移,仅在外井孔开始取土后,存在小幅度的反向转移;由于刃脚形式存在差异,沉井不同区域刃脚所对应的斜面投影面积折减系数不同;单斜面和双斜面构造刃脚的折减系数推荐取值分别为0.45和0.61,采用折减系数推荐值计算的沉井端阻力和根据土压力监测值推得的折减系数计算的沉井端阻力最大相对误差小于9.5%,偏差较小。

摘要： 对琉璃街特大桥桩基项目中的两根钻孔灌注桩在组合压浆前后分别进行静载自平衡试验,研究桩端桩侧组合压浆对桩基承载特性的影响.试验结果表明:相较于普通桩,组合压浆桩的桩基承载力最大增幅达118.4％;经组合压浆后,桩侧浆液上返下渗能够明显改善桩周土层力学性质条件,对桩基荷载传递特性产生了明显变化,且桩侧摩阻力最高提升至145kPa;桩端压力浆液的渗透压密作用能有效地改善桩端附近土体边界条件,加强了桩端土的刚度及强度,桩端阻力提高幅度为117.4％～133.8％;组合后压浆对改善桩基工作性能效果显著,该研究成果可为类似公路桥梁桩基工程提供参考.

摘要： 石化项目中大型装置荷载大、抗震要求高,且建设场地多为新近吹填场地,工程中常采用超长大直径灌注桩满足设计要求.某石化项目为了准确获取桩基的抗压承载力,通过对比3根试桩的竖向抗压静载试验、桩身应力测试检测结果,对地层的受力特点、力学参数等进行了分析,得出端阻力占桩顶荷载的平均比例为12.08％.超长桩表现为端承摩擦桩性状,除表层土经过处理侧阻力与地质资料计算值相差较大,其余地层相差不大,略有提高.试验结果为设计提供了参考依据.

摘要： 巴拿马邮轮码头项目主码头采用打入钢管桩基础.对于软弱岩层中的打入桩,目前尚无公认的设计方法.该文开展7组桩基动力测试,采用波动方程分析方法获取桩侧阻力与端阻力,研究地层中桩侧阻力分布规律,岩层中桩端阻力系数与岩石质量特性的关系,得出如下结论:侧阻力分布曲线均呈抛物线形式,据此可以明显区分出软粘土、粉质砂土和粉砂岩3个地层,提出确定钢管桩嵌岩深度的判定方法,判定7个试验桩均满足设计最小嵌岩深度5 m的要求;对于软岩中打入钢管桩,单轴抗压强度无法反映桩端岩体的受力状态,需要采用嵌岩深径比与岩体破碎程度进行修正;考虑深径比的影响,计算得到端阻力系数Nk在4.3～6.5之间,均大于国内规范桩端阻力系数;提出采用岩芯回收率Re及岩石质量指标RQD反映岩体破碎程度对桩端阻力影响的研究方法,验证该方法的合理性.

摘要： 文章基于Mindlin解附加应力场和群桩基础变形分布特征,考虑基桩投影面范围附加应力的差异效应,在现有Mindlin解分层总和法计算群桩基础沉降基础上,提出基桩均化附加应力计算方法.针对特定侧阻分布概化模式给出不同长径比、不同桩距条件下的基桩均化附加应力系数表格,为手算群桩基础沉降所需的均化附加应力计算提供有效的简易方法.文中提供的均化附加应力计算方法计算群桩沉降,通过工程实例验证,与Boussinesq实体深基础计算法和等效作用计算法比较,其沉降计算值与实测竣工沉降值较为接近.

摘要： 根据大尺寸矩形截面竖向曲线顶管的坡度,将顶管划分为几个区段,针对每个区段分别建立基于位移控制的有限元分析模型,通过设置起始边界条件,建立起各区段模型之间的力学联系.通过在不同的顶进位置对顶管起始截面施加一个管节宽度的位移得到顶管和围岩的应力场,进而计算每个区段模型各顶进位置的顶进力和侧阻力.将各区段对应数值模型计算得到的顶进力和侧阻力适当叠加,得到整个竖向曲线顶管顶进力与顶进距离的拟合关系.计算结果显示:对于浅埋顶管,顶管侧壁摩擦系数、管土接触范围与穿越土层的性质密切相关;对于砂性土层,减阻浆液容易漏浆、冒浆,顶管周围很难形成稳定的泥浆套,管土通常为全接触,侧壁摩擦系数可以取0.4.该计算条件下得到顶进力与顶进距离之间的拟合公式可以作为相同施工条件下浅埋竖向曲线矩形顶管顶进力的计算通式.

摘要： 桩是一种历史悠久、目前仍被广泛使用且不断发展完善的基础形式，其主要作用在于穿过软弱的压缩性高的土层，利用自身的刚度把上部结构的荷载传递到强度更高、压缩性更低的土层或岩层上，以满足建筑物对承载力和沉降的要求.本文对桩侧阻力和端阻力的发挥性状的影响因素进行了总结，并简单介绍了利用这些成果的新桩型的开发.

摘要： 现行的软岩深基础端阻力值计算都是按其单轴抗压强度frc进行换算,一般是将frc乘以远小于1的系数折减,其未能充分考虑围压影响,取值过于保守;对软岩各种试验方法进行评价,认为软岩端阻力测试要以原位试验为主,结合室内试验,由此设计软岩端阻力进行工程设计更具经济性和可靠性;对国内一些地区典型软岩的端阻力值进行比较,其都远大于国家规范中建议的经验值和frc折算方法计算值,在参照国家规范设计软岩端阻力值时应考虑地区差异.本文对典型软岩深基础端阻力计算及试验方法的探讨,为软岩深基础端阻力的设计提供一点参考.

摘要： 本文阐述了滑动测微技术的基本原理与特点,,通过工程实例,说明了滑动测微计可使大直径钻孔灌注桩侧阻力与桩端阻力测试结果更为精确,列出了数据分析处理的具体方法,并分析了大直径桩在极限荷载作用下桩顶沉降的构成及侧阻力、端阻力特征.

摘要： 由于扩大头的存在，大直径扩底桩受力变形性状既有大直径桩的特点，又与普通大直径直身桩存在很大差别。与大直径直身桩相同，大直径扩底桩也存在尺寸效应，但比直身桩相比增加了扩径比的影响。本文从试验数据入手，分析不同扩径比的大直径扩底桩受力变形性状，研究端阻力与沉降量的关系，提出了扩底桩的尺寸效应影响系数。

摘要： 结合上海某软土地区的超长灌注桩试桩检测结果研究了超长灌注桩的竖向极限承载力、桩端及桩身变形特性、桩端阻力及桩侧摩阻力变化规律等性能，首次提出：①在超长灌注桩施工中须采用人工造浆以保证桩基成孔质量；②在竖向压力作用下，超长灌注桩桩身压缩量占总沉降量的94％，桩端沉降量占总沉降量的6％，桩身压缩量计算时桩身压缩系数取值应小于0.5；③超长灌注桩在上拔力作用下桩身变形量占总变形量的95％，桩端变形量仅占总变形量的5％，桩身上拔变形计算时桩身压缩系数可取0.75～1.0；④浅层土体侧摩阻力随荷载增加基本没有变化，深层土体侧摩阻力随荷载增加逐渐增大至稳定值；⑤当桩端位移小于2 mm时，端阻力-桩端位移曲线基本呈线性变化，当桩端位移大于2 mm时，端阻力急剧增加。这对于软土地区超长灌注桩的设计施工具有借鉴意义，对进一步研究桩基荷载传递机理具有重要价值。

摘要： 根据包头至树林召高速公路黄河特大桥地质勘察和试桩资料，对大桥桥址处具有典型地质状况的土体工程特性和参数进行了研究，判定场地内(河滩和河床)20 m以浅的亚砂土及松散—中密状粉细砂为严重液化土，单桩承载力计算应进行折减;通过理论与实测分析，掌握了桩侧摩阻力与端阻力的发挥性状，实测桩侧摩阻力及端阻力与地质报告提供值相比总体偏安全，桩基承载力满足设计要求;并建议在桩基的设计计算过程中，深度修正系数七2的取值应比规范值小。

摘要： 在许多高层单柱单桩基础工程中,钻孔扩底灌注桩的应用日益广泛.通过某综合楼桩基础工程实例,对相同适用条件下,通过不同参考规范的解释对比进行应用,并结合现场静载荷、抽芯试验及当地相似桩型住宅取值的比较分析,探讨扩底嵌岩桩嵌岩段侧阻力、端阻力修正系数取值的关键性及参考取值的建议.

摘要： Osterberg试桩法是一种构思独特、装置相对简单,适合于大吨位承载力及水下、山上、坡地、狭窄场地、深基坑内等困难条件下应用的试桩方法,它在我国将具有巨大的应用前景。当前我国在Osterberg试桩法应用中存在的一些问题,主要是将该法不恰当地改称为"自平衡法",误认为该法是"接近于桩的实际工作条件的一种试桩方法";目前所用的判定单桩承载力的方法较混乱,还有用该法测得的Q-s曲线随"荷载箱"摆放位置不同而变化的情况。因此,对该法尚宜作进一步研究和完善,提出对测桩单位所用荷载箱和量测系统宜由国家技术质量监督部门统—鉴定认证等建议。

摘要： Osterberg试桩法是一种构思独特、装置相对简单,适合于大吨位承载力及水下、山上、坡地、狭窄场地、深基坑内等困难条件下应用的试桩方法,它在我国将具有巨大的应用前景。当前我国在Osterberg试桩法应用中存在的一些问题,主要是将该法不恰当地改称为"自平衡法",误认为该法是"接近于桩的实际工作条件的一种试桩方法";目前所用的判定单桩承载力的方法较混乱,还有用该法测得的Q-s曲线随"荷载箱"摆放位置不同而变化的情况。因此,对该法尚宜作进一步研究和完善,提出对测桩单位所用荷载箱和量测系统宜由国家技术质量监督部门统—鉴定认证等建议。

摘要： Osterberg试桩法是一种构思独特、装置相对简单,适合于大吨位承载力及水下、山上、坡地、狭窄场地、深基坑内等困难条件下应用的试桩方法,它在我国将具有巨大的应用前景。当前我国在Osterberg试桩法应用中存在的一些问题,主要是将该法不恰当地改称为"自平衡法",误认为该法是"接近于桩的实际工作条件的一种试桩方法";目前所用的判定单桩承载力的方法较混乱,还有用该法测得的Q-s曲线随"荷载箱"摆放位置不同而变化的情况。因此,对该法尚宜作进一步研究和完善,提出对测桩单位所用荷载箱和量测系统宜由国家技术质量监督部门统—鉴定认证等建议。

摘要： 本发明提供了一种自平衡测量膨胀桩桩端阻力与多个桩侧阻力的装置及测量方法，真实模拟箱的内部填充有用于模拟测量的珊瑚砂填充体，所述珊瑚砂填充体的顶部设置有填充土体盖板，所述填充土体盖板的中心部位加工有与膨胀桩膨胀后直径相同的中心孔，所述中心孔设置有膨胀桩盖板，所述填充土体盖板和膨胀桩盖板与反力架的顶盖之间分别设置有多个千斤顶；所述珊瑚砂填充体的中心部位埋设有膨胀桩，所述膨胀桩之间设置有用于对膨胀桩施加荷载的加载装置。该装置可以通过模拟膨胀桩头上部土压力环境和桩身自重的压力对膨胀桩头的影响，通过膨胀桩头中预埋的加载盒自平衡静载测量出不同位置的桩侧阻力与桩端阻力。

摘要： 本发明公开原位量测裙板基础沉贯端阻力和摩阻力的方法，采用包括裙板、总沉贯阻力量测装置、端阻力量测装置和侧摩阻力量测装置在内的原位量测装置，在装配式裙板基础上加装摩擦块、端头及压力传感器，实现直接量测裙板基础摩阻力和端阻力的功能。本发明技术方案直接量测裙板基础的端阻力和摩阻力，采用装配式裙板结构，将端阻力、侧摩阻力分别量测，并可对量测数据进行连续实时记录，量测数据可直接使用，可以更好地指导裙板基础沉放设计和施工。

摘要： 本发明公开原位量测筒型基础沉贯端阻力和摩阻力的方法，利用的量测装置包括筒型基础、总沉贯阻力量测装置、端阻力量测装置、内侧摩阻力量测装置和外侧摩阻力量测装置。本发明可直接量测筒型基础的端阻力和摩阻力，采用装配式筒型结构，筒内外侧均设置摩擦环，可以充分体现工程中筒型基础沉放过程中的挤土效应，使测得的端阻力和摩阻力更加趋近实际情况；并将端阻力、内侧摩阻力、外侧摩阻力分别量测，并可对量测数据进行连续实时记录，量测数据可直接使用，可以更好地指导筒型基础沉放设计和施工。

摘要： 本发明公开了一种原位量测裙板基础沉贯端阻力和摩阻力的装置及方法，包括裙板、总沉贯阻力量测装置、端阻力量测装置和侧摩阻力量测装置。本发明技术方案在装配式裙板基础上加装摩擦块、端头及压力传感器，实现直接量测裙板基础摩阻力和端阻力的功能。本发明技术方案直接量测裙板基础的端阻力和摩阻力，采用装配式裙板结构，将端阻力、侧摩阻力分别量测，并可对量测数据进行连续实时记录，量测数据可直接使用，可以更好地指导裙板基础沉放设计和施工。

摘要： 本发明公开了一种原位量测筒型基础端阻力和摩阻力装置及方法，包括筒型基础、总沉贯阻力量测装置、端阻力量测装置、内侧摩阻力量测装置和外侧摩阻力量测装置。本发明技术方案可直接量测筒型基础的端阻力和摩阻力，采用装配式筒型结构，筒内外侧均设置摩擦环，可以充分体现工程中筒型基础沉放过程中的挤土效应，使测得的端阻力和摩阻力更加趋近实际情况；并将端阻力、内侧摩阻力、外侧摩阻力分别量测，并可对量测数据进行连续实时记录，量测数据可直接使用，可以更好地指导筒型基础沉放设计和施工。

摘要： 灰土桩桩端土的极限端阻力标准值、桩周土极限侧阻力标准值与现行《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5.3.5和5.3.6条款混凝土灌注桩的桩端土极限端阻力标准值qpk(kpa)、桩周土极限侧阻力标准值qsik(kp)相同，用压缩性指标压缩模量Es确定的承载力最接近真实承载力，这一理论是对目前有关《规范》理论的重大突破，使用该发明设计出的灰土桩将比1998年前桩端面积缩小0.537倍，该发明灰土桩桩体施工去除人为因素使用现代高科技手段实现，筏板间加设防滑层的思想减震抗震事半功倍，灰土能避免水对承载力的影响，灰土桩基础将使我国黄淮以北地下水位较深的湿陷性黄土地区在深基础工程中选择基础形式时更加科学主动。

摘要： 本发明属于岩土工程原位测试技术领域，公开一种极限桩端阻力和极限桩侧阻力深井载荷试验测定方法，采用人工挖孔，现浇混凝土护壁，挖至自稳性较好土层改用旋挖成孔，旋挖成孔挖至孔底后下钢护筒；在钢护筒与孔壁间采用混凝土浇筑，待混凝土凝固后人工开挖试验工作面；试验工作面靠护壁底端开槽设置载荷试验护壁，将底面处理平整，承压板置于开挖孔洞底面，依次向上放置千斤顶、传力轴和特制的反力梁等加载传力装置，钢梁紧靠深井底部特制载荷试验护壁；端阻力测试完成后，对上部钢护筒施加压力进行侧阻力测试。本发明解决了旋挖钻孔灌注桩桩端阻力测试难题，提供的深井载荷试验方法，极大缩短人工开挖工期，并保证人员的施工安全，减少施工成本。

摘要： 本发明公开原位量测筒型基础沉贯端阻力和摩阻力的方法，利用的量测装置包括筒型基础、总沉贯阻力量测装置、端阻力量测装置、内侧摩阻力量测装置和外侧摩阻力量测装置。本发明可直接量测筒型基础的端阻力和摩阻力，采用装配式筒型结构，筒内外侧均设置摩擦环，可以充分体现工程中筒型基础沉放过程中的挤土效应，使测得的端阻力和摩阻力更加趋近实际情况；并将端阻力、内侧摩阻力、外侧摩阻力分别量测，并可对量测数据进行连续实时记录，量测数据可直接使用，可以更好地指导筒型基础沉放设计和施工。

摘要： 本发明公开原位量测裙板基础沉贯端阻力和摩阻力的方法，采用包括裙板、总沉贯阻力量测装置、端阻力量测装置和侧摩阻力量测装置在内的原位量测装置，在装配式裙板基础上加装摩擦块、端头及压力传感器，实现直接量测裙板基础摩阻力和端阻力的功能。本发明技术方案直接量测裙板基础的端阻力和摩阻力，采用装配式裙板结构，将端阻力、侧摩阻力分别量测，并可对量测数据进行连续实时记录，量测数据可直接使用，可以更好地指导裙板基础沉放设计和施工。

摘要： 本实用新型公开了一种用于桩基侧阻力和端阻力检测装置，包括桩基坑和桩基本体，所述桩基本体固定安装在桩基坑的内底壁，桩基坑的内底壁设置有支撑框，桩基坑的左右内壁之间固定连接有横板，横板的下表面固定连接有连接块，连接块的下表面固定连接有液压装置，液压装置的输出端延伸至支撑框的内部并与桩基本体的上表面搭接，横板的上表面固定连接有方形箱。该用于桩基侧阻力和端阻力检测装置，通过设置液压装置和检测钢筋计，便于通过液压装置对桩基本体向下挤压，并通过检测钢筋计对检测数据进行计算，如果数据大于测量标准的数值，则认定该桩基本体为不合格产品，提高了该检测装置的检测效率。