竖向变形

摘要： 依托合肥市某深基坑开挖工程,用MIDAS/GTS对基坑开挖及支护全过程进行数值模拟,研究了基坑开挖过程中周围地表竖向位移发展规律,并将模拟结果与监测数据进行对比,监测数据与模拟结果较为吻合。在此基础上深入分析了深基坑开挖引起的地表竖向变形的影响因素。研究结果表明:随着基坑开挖深度的增加,开挖深度对地表竖向变形的影响增大,地表沉降规律呈“凹槽形”;地表沉降模拟最大值约为27.3 mm,监测最大值约为29 mm;地表最大竖向位移点位置对开挖深度不敏感,出现在离墙后约8 m的位置;地表竖向位移随周围荷载减小、土体弹性模量增大、钢支撑直径及钢支撑壁厚增大而有减小的趋势。

摘要： 随着陆地资源紧缺,水下建造成为工程开发的必经之路。现阶段水下混凝土的研究较为系统,尚无针对水下3D打印混凝土的研究见诸报道。水下智能建造可数字成型、免模施工,有利于推动深地深海工程的发展,3D打印混凝土为其核心技术。目前面向水下混凝土和陆地3D打印混凝土的设计方法尚未综合考虑水下智能建造工艺和服役环境的特殊性。因此,本工作根据力学性能、可打印性能、水下工作性能建立了水下3D打印混凝土配合比优化设计流程,针对水胶比、矿粉掺量、砂胶比、细骨料级配、絮凝剂掺量、触变剂掺量等材料参数开展序列化试验设计和试验研究。结果表明:成型后混凝土28 d抗压强度随水胶比、矿粉比例和砂胶比等参数的增长呈现降低趋势,其中水胶比影响最显著,其次为矿粉比例,砂胶比和絮凝剂掺量对材料强度的影响较小。基于试验数据和鲍罗米公式提出了具有较高拟合精度的水下3D打印混凝土配合比设计模型。综合考虑打印成型混凝土强度和水下不分散性确定絮凝剂最佳掺量为胶凝材料质量的2%。确定流动度在165~190 mm范围可保障水下打印建造,基于DIC监测信息以砂胶比、触变剂掺量以及细骨料级配为基本变量建立3D打印混凝土建造期竖向变形时变预测模型,可用于水下3D打印混凝土建造稳定性控制。本工作首次面向水下智能建造建立了3D打印混凝土配合比优化设计流程,提出了水下3D打印混凝土强度设计模型和建造期竖向变形预测模型,为水下智能建造提供理论依据和工程借鉴。优化后水下打印成型混凝土28 d抗压强度达到55 MPa,水陆强度比达到93.9%,可满足水下智能建造结构的性能要求。

摘要： 为分析基坑开挖对临近地铁隧道的影响,以某基坑工程为研究背景,结合修正-莫尔库伦本构关系,采用Midas GTS NX构建三维地层结构模型,通过仿真分析基坑开挖前后隧道水平、竖向位移的变化规律及特征点。结果表明:基坑开挖会导致地铁隧道结构产生水平收缩的趋势,隧道最大沉降和隆起点从远离基坑的外侧隧道向靠近基坑的内侧隧道转移;同时,还明确变形的最大位置,得到隧道最大隆起和沉降截面处的变形规律,构建“O”型和“S”型竖向变形模型,研究结果可为基坑开挖条件下的地铁隧道安全分析提供参考,对地铁隧道的保护具有一定意义。

摘要： 以珠海铁建大厦为研究对象,建立了框架–核心筒结构有限元模型,对整个结构的施工过程划分了施工段,采用CEB-FIP(2010)模型考虑混凝土的收缩徐变作用,用精确模拟法进行施工过程力学分析,结果表明,混凝土收缩徐变对柱底轴力影响不大,对核心筒墙体以及外框架柱的竖向变形影响很大,超高层建筑中的钢管混凝土柱或者型钢混凝土柱也必须考虑收缩徐变作用,收缩徐变引起的竖向变形占总竖向变形的30%~40%,考虑收缩徐变作用后,38层以下结构变形差有所减小,38层以上结构变形差反而增大,有限元分析结果与实测值符合较好,施工时可根据变形差调整预埋件位置。

摘要： 以某超高层建筑为工程背景,选取CEB-FIP规范中混凝土材料的收缩徐变和强度模型,根据项目实际施工工序建立施工过程有限元模型。通过3种不同的施工过程模拟方案,得到了塔楼结构在各施工阶段的竖向变形情况,在对计算结果分析的基础上,得出了塔楼施工过程中竖向变形的发展规律。

摘要： 珠海铁建大厦A座办公楼为框架⁃混凝土核心筒组合结构,为明确该结构在施工过程中的变形,采用施工阶段叠加法进行全过程有限元模拟分析,计算中考虑结构自重及施工活荷载。结构竖向变形表现出中间层数较大、顶层和底层较小的特点,整体变形小于一次加载法的计算结果,顶层竖向变形差是一次加载法的1/5,混凝土收缩徐变对核心筒和外框架竖向变形影响均较大,不容忽视,且收缩徐变会使竖向变形差反向增大,应引起重视,超前层数的增加对核心筒竖向变形有影响,对外框架柱影响很小,二者变形差随超前层数的增加先减小后增大。

摘要： 随着《建筑隔震设计标准》(GB/T51408-2021)的发布,隔震建筑的应用将越来越广泛。以某高层剪力墙结构改隔震结构为研究对象,依据隔震设计抗震性能目标,选择两种隔震布置方案,分别是剪力墙下布置小尺寸双支座和大尺寸单支座,采用ETABS软件建立两种方案隔震和非隔震有限元模型,保证两种隔震方案均满足预期抗震性能目标和规范限值的前提下,以隔震支座的应力、竖向变形和经济成本为评价指标,给出合理的隔震设计方案。结果表明:在罕遇地震作用下,剪力墙两端布置小尺寸双支座隔震层支座应力分布及竖向变形更均匀;小尺寸双支座和大尺寸单支座经济成本相近。

摘要： 为研究水工隧洞挖后围岩稳定性问题,以某引水隧洞为工程案例,采用三维有限元分析软件Flac 3D对该隧洞进行数值模拟分析。模拟计算开挖过程中围岩的应力、应变的空间分布规律,并得到如下结果:(1)在自重应力作用下,围岩的竖向变形成层状分布;(2)随着埋深的增大,围岩的竖向变形相应地也就越大;(3)在隧洞上台阶开挖后,在隧洞的正上方的地面沉降量为12 mm,而在地表两侧地面的沉降量减小到1.15 mm;(4)在隧洞下台阶开挖后,隧洞两侧隧道的边墙部分竖向变形量收敛,隧洞拱顶与拱底处竖向位移的数值大小与分布规律均相同。

摘要： 随着城市轨道交通的发展,地铁线路越来越密集,不可避免地出现交叉隧道形式,新建隧道上穿既有隧道施工会引起既有隧道结构上浮,影响结构安全。依托某工程,采用理论分析与数值模拟方法,研究新建隧道施工引起下卧既有隧道结构的位移变化规律。研究表明:新建隧道上穿施工导致的既有隧道结构竖向变形以隆起为主,最大隆起出现在与新建隧道相交位置;纵向变形主要发生在拱顶位置;横断面变形表现为横向压缩、竖向拉伸。此研究成果可为新建隧道上穿既有隧道的类似工程提供参考依据。

摘要： 以朔黄铁路既有重载铁路路基斜向注浆挤密桩加固为研究对象,针对不同斜向注浆挤密桩布设参数,运用有限元模拟软件Abaqus,对路基的加固效果进行分析研究。结果表明:铁路路基的竖向变形,随着挤密桩角度的增加先增强后减弱,随着挤密桩间距增大而减弱;铁路路基变形呈“W”形,在布设挤密桩后变形位移差值减小。

摘要： 本文以上海某框架-核心简体系超高层建筑为例,基于ETABS2016软件分析比较不同施工顺序对结构竖向变形累积规律的影响,比较CEB-FIP模型与B3模型对徐变收缩的预测结果,分别采用温度荷载与微观预应力固化理论的方式来模拟温度作用.结果表明,季节性温度变化对结构竖向变形规律影响较为明显,通过分区施工模拟方式并考虑温度影响可以较好地预测框架-核心筒结构竖向变形规律.

摘要： 海南大厦主楼为位于高地震区的复杂超限超高层建筑,主楼高为198.6m,地下4层,地上46层,结构体系采用了钢管混凝土柱钢框架-钢筋混凝土核心筒结构体系.本文应用SAP2000,参考欧洲规范EC2关于混凝土弹性模量变化、徐变和收缩的时变效应的规定,建立了考虑施工过程模拟有限元模型,分析了外框架柱与核心筒的竖向变形及差异.同时对比一次性加载、不考虑混凝土时变效应的施工模拟、考虑混凝土时变效应的施工模拟三种分析中的变形差异,结构的非线性弹性变形约占总变形量的50％左右.此外本文分析了伸臂桁架、防屈曲支撑在考虑施工过程、混凝土时变效应下的内力情况,斜杆在恒加活荷载作用下由于墙柱竖向变形的差异产生了较大的内力,在设计时应当予以重视.

摘要： 采用理论计算、数值模拟和实时监测的方法,对混凝土浇筑阶段高支模竖向变形进行研究.结果表明,混凝土主梁处高支模竖向变形大于楼板处高支模竖向变形,次楞变形对立杆间距最为敏感,缩小立杆间距是减小次楞竖向变形最为有效的方法;高支模施工安全监测的测点应布置在两两相邻立杆围成的模板板中位置;采用无线智能监测仪及无线位移传感器可有效采集高支模竖向变形数据.

摘要： 考虑施工阶段结构时变特性、构件配筋以及施工找平的影响,对陕西延长石油科研中心大楼进行施工过程模拟,主要研究结构施工阶段竖向变形和关键构件内力的发展变化规律,并就关键问题给出解决建议,供同类项目参考.

摘要： 深基坑施工引起的邻近地铁隧道变形是中国城市轨道交通施工安全控制和风险评估中较为关心的一类问题.目前针对该问题的理论研究大都采用Mindlin解求基坑开挖作用在地铁隧道上的附加应力,然后基于Winkler地基模型求解隧道的变形,该方法没有考虑软土的流变性以及地基变形的连续性.根据弹性理论的经典解答Mindlin公式,同时考虑软土的非线性流变性,推导出基坑对称开挖引起下方隧道附加应力的简化计算公式.采用Pasternak双参数地基模型,建立隧道竖向变形的平衡微分方程,得到两侧深基坑开挖引起下穿地铁隧道竖向变形和内力的实用计算表达式.通过将某市深基坑工程下方的隧道变形监测结果与Pasternak地基和Winkler地基计算结果进行对比,验证了采用Pasternak地基的优越性和提出的理论计算方法的有效性.

摘要： 针对大连新建地铁5号线下穿已安全运营的M2号线段工程,采用盾构法施工,为了保证施工的安全,运用非线性三维有限差分软件对工程进行稳定性计算和分析.通过分析可知当5号线在进行盾构施工过程中,M2号线竖向变形的最大值发生在拱底处,表现为沉降最大值为3.5mm,弓腰处的水平位移的最大值为0.55mm.新建隧道5号线竖向变形的最大值也发生在拱底处,表现为隆起最大值为14mm,弓腰处的水平位移的最大值为4mm.结论:通过和相关的规范沉降标准(单线小于50mm,双线小于30mm)相比较,两条隧道的竖向变形和水平变形均在规定的范围内,满足保证施工安全的变形控制标准.

摘要： 深圳留仙洞总部基地A塔楼为带复杂单边大悬挑的超限高层建筑.根据本工程不规则性,采用基于性能的抗震设计方法对结构进行了可行性分析.针对单边大悬挑结构进行了专项分析,这些分析包括:悬挑结构楼板刚度对悬挑桁架的影响;悬挑桁架对主塔楼结构的影响;悬挑部分楼板应力分析;大悬挑桁架关键节点分析;悬挑桁架不同施工方案分析;小跨度悬挑结构方案比选等.通过分析,得到了在不同作用工况和施工方案下悬挑结构混凝土楼板、钢构件和关键节点的受力和变形、以及悬挑结构对主塔楼结构构件受力的影响规律.根据分析结果,为减小楼板应力,悬挑楼板采取了后浇带和组合楼板栓钉包裹低弹性材料等措施;为减小悬挑结构的杆件受力和控制竖向变形,建议了大悬挑结构和空腹桁架合理的施工方案.本工程可为同类工程结构设计提供参考.

摘要： 结合昆明8度区200米以下的某超高层建筑实际工程,从结构抗震概念设计、结构选型、结构体系抗震性能主要指标控制等方面,进行了三种结构体系选型计算论证和对比分析.分别采用“混合框架—核心筒结构体系”、“SRC混凝土框架—核心筒结构体系”及“钢框架—支撑结构体系”三种结构体系做计算对比.综合项目工期、经济造价、后期维护使用等因素在保证安全的前提下,从专业角度提供最优及最适合的结构选方案选型依据.

摘要： 结合昆明8度区200米以下的某超高层建筑实际工程,从结构抗震概念设计、结构选型、结构体系抗震性能主要指标控制等方面,进行了三种结构体系选型计算论证和对比分析.分别采用“混合框架—核心筒结构体系”、“SRC混凝土框架—核心筒结构体系”及“钢框架—支撑结构体系”三种结构体系做计算对比.综合项目工期、经济造价、后期维护使用等因素在保证安全的前提下,从专业角度提供最优及最适合的结构选方案选型依据.

摘要： 结合昆明8度区200米以下的某超高层建筑实际工程,从结构抗震概念设计、结构选型、结构体系抗震性能主要指标控制等方面,进行了三种结构体系选型计算论证和对比分析.分别采用“混合框架—核心筒结构体系”、“SRC混凝土框架—核心筒结构体系”及“钢框架—支撑结构体系”三种结构体系做计算对比.综合项目工期、经济造价、后期维护使用等因素在保证安全的前提下,从专业角度提供最优及最适合的结构选方案选型依据.

摘要： 本发明提出了一种超高层框筒建筑结构竖向绝对变形及差异变形监测装置及方法，控制主机、连接于所述控制主机的外框测高组件以及内筒测高组件，所述外框测高组件包括设于超高层框筒建筑结构外部的测高设备、设于基础参考点的第一棱镜及沿所述外框架四周均分布置的多个第二棱镜，所述控制主机通过测高设备计算得到多个第二棱镜的绝对标高值；所述内筒测高组件包括设于外框架上的至少一第一静力水准仪及沿所述内核心筒四周均分布置的多个第二静力水准仪，其中，一个第一静力水准仪与一个第二棱镜均布置于预设的共用测点。本发明不仅能有效准确监测建筑结构竖向绝对变形及差异变形，而且其使用方便、操作简单、节省人工，提高了施工的工作效率。

摘要： 本发明提出了一种超高层框筒建筑结构竖向绝对变形及差异变形监测装置及方法，控制主机、连接于所述控制主机的外框测高组件以及内筒测高组件，所述外框测高组件包括设于超高层框筒建筑结构外部的测高设备、设于基础参考点的第一棱镜及沿所述外框架四周均分布置的多个第二棱镜，所述控制主机通过测高设备计算得到多个第二棱镜的绝对标高值；所述内筒测高组件包括设于外框架上的至少一第一静力水准仪及沿所述内核心筒四周均分布置的多个第二静力水准仪，其中，一个第一静力水准仪与一个第二棱镜均布置于预设的共用测点。本发明不仅能有效准确监测建筑结构竖向绝对变形及差异变形，而且其使用方便、操作简单、节省人工，提高了施工的工作效率。

摘要： 本实用新型公开了应用于竖向微变形量的试验标定系统的竖向调节底座，包括用于安装多方位调节底座的固定基座，与固定基座连接并以连接处为轴可转动的活动基座，与活动基座固定连接的滑槽固定部，与滑槽固定部连接的安装部，设置在滑槽固定部侧面的调节机构，以及与固定基座和活动基座连接并用于控制活动基座转动的角度调节机构；所述滑槽固定部设置有滑槽，所述安装部设置有与滑槽相匹配的凸脊。本实用新型通过在滑槽固定部上设置滑槽，安装部通过凸脊安装在滑槽固定部上，通过调节杆来控制安装部沿滑槽竖向移动；测量刻度和对齐刻度配合，能够精确调整安装部沿滑槽的位移；安装在安装部上的反射机构能够方便的调节竖直方向的角度。

摘要： 为了解决“超高层竖向变形及差异变形模拟不方便”的问题，本发明提供一种超高层结构竖向变形及差异变形控制方法。本发明的超高层结构竖向变形及差异变形控制方法，通过模拟调节温度的方式调整结构模型高度，因此，可以在不生成补偿结构的情况下，达到模拟竖向变形及差异变形的目的。从而解决了“超高层竖向变形及差异变形模拟不方便”的问题。

摘要： 为了解决“超高层竖向变形及差异变形模拟不方便”的问题，本发明提供一种超高层结构竖向变形及差异变形控制方法。本发明的超高层结构竖向变形及差异变形控制方法，通过模拟调节温度的方式调整结构模型高度，因此，可以在不生成补偿结构的情况下，达到模拟竖向变形及差异变形的目的。从而解决了“超高层竖向变形及差异变形模拟不方便”的问题。

摘要： 本发明公开了一种盾构下穿高速铁路施工高铁路基竖向变形控制方法，属于隧道盾构施工技术领域，包括以下步骤：组装注浆系统、布置监测系统并设置监测点；计算需对高铁路基表层抬升的数值；埋置注浆囊袋；注浆系统与监测系统的联动；注浆过程控制，通过“随沉随抬”动态控制，逐步启动注浆设备，待盾构机全部通过高铁路基，待囊袋膨胀抬升效果满足预期要求后，采用凝固型浆液替换囊袋内的非凝型浆液；待囊袋中的浆液凝固，主动控制过程结束。本发明采用胶囊式主动控制技术，通过监测‑注浆施工联动工作机制，精准做到定点定向补偿抬升注浆；制作工艺简单、布置灵活、实现测控一体化，且不会对土体造成污染，对土体实现定向、定位、定量的精细化变形控制，动态实现应力补偿。

摘要： 本发明公开了一种上下交叠隧道施工竖向变形修复结构及施工方法，包括：刚性隔断层和变形修复层；刚性隔断层包括水平依次间隔设置的刚性隔断桩，刚性隔断桩与新建隧道空间呈夹角相交；变形修复层包括水平依次间隔设置的囊袋膨胀管组，囊袋膨胀管组与既有隧道及刚性隔断桩分别空间呈夹角相交，以通过囊袋膨胀管组注浆后朝向竖向变形侧膨胀变形挤压对竖向变形进行反向修正。本发明的竖向变形修复结构及施工方法可安全、可靠的修复隧道交叠区域既有运营隧道可能出现的上浮、下沉等竖向变形，处置后的变形量值在安全运营允许范围内，避免因变形导致的结构应力增加，增强了结构的耐久性，为新建隧道施工期既有隧道的运营安全提供了有力保证。

摘要： 本发明公开了一种上下交叠隧道施工时既有隧道竖向变形控制结构及施工方法，布设于待新建的新建隧道与最接近的既有隧道之间的上下交叠影响区内，或布设于待新建的新建隧道与其两侧接近的两条既有隧道之间的上下交叠影响区内，包括：沿上下交叠影响区的纵深方向依次间隔设置的刚性隔断层，刚性隔断层包括沿水平方向依次间隔设置且浇筑成型的刚性隔断桩。每层刚性隔断层的刚性隔断桩与既有隧道和新建隧道分别空间呈夹角相交。本发明竖向变形控制结构及施工方法，具有高效、实用的特点，安全、可靠的预防隧道上下交叠区既有运营隧道出现上浮、下沉等竖向变形病害，避免因变形导致的结构应力增加，以及变形处治导致的工期和经济损失。

摘要： 本发明公开了一种水工建筑物竖向变形监测装置及方法，包括水工通底石柱和U型螺栓件，所述水工通底石柱由外向内依次设置有核心筒和框架矩阵，其中核心筒内不同方向设置有若干组倾角传感器，所述倾角传感器均为纵向固定分布，并电性连接有刚缆，所述框架矩阵由框架、伸臂桁架、角柱、环带桁架组成，其中伸臂桁架根据横纵向贯穿分布方式连接框架，而角柱为对角布置，且框架的夹角设置有加强板，所述U型螺栓件依次贯穿加强板、框架夹角引于外，而U型螺栓件头端设置有顶板，并通过连接件连接角柱，所述环带桁架等距间隔布置，本发明在水工通底石柱内增加不同构件及倾角传感器，使其整体能够承受承载的同时实现变形监测，进而有利于长期监测分析。

摘要： 一种监测建筑物竖向变形缝变形量的装置，第一固定板、第二固定板分别对称固定在建筑物竖向变形缝的内侧，第一固定板、第二固定板之间形成间隙；活动板设置在第一固定板、第二固定板之间的间隙中，并分别与第一固定板、第二固定板相连接；活动板与第一固定板形成的竖向缝中点为M，活动板与第二固定板形成的竖向缝中点为N；第一竖直刻度标、第一水平刻度标均以中点M为对称中心；第二竖直刻度标、第二水平刻度标均以中点N为对称中心。通过在变形缝的外侧处加设刻度，通过刻度对比可迅速读出变形量数据，用于检测。