Cr12MoV钢

摘要： 对Cr12MoV钢进行了不同的淬火、回火工艺研究。用徕卡金相显微镜、硬度计和摆锤式冲击实验机等研究了一次硬化处理中,不同的淬火、回火温度对Cr12MoV钢组织、硬度和冲击韧性的影响。结果表明,经过860°C×1.5 h炉冷+750°C×7.0 h空冷等温球化退火+960°C淬火+200°C×2.0 h回火后,Cr12MoV钢获得了最佳综合性能。

摘要： 高碳高合金模具钢中的碳化物显著影响其耐磨性.为了研究钢的耐磨性与碳化物的相关性,对Cr12MoV钢进行了不同工艺的热处理:1030、1050、1100°C油淬和520°C回火2次及1100°C油淬和520°C回火3次.采用扫描电镜和X射线衍射仪检测了热处理后钢中碳化物的类型、大小和数量,并采用MM-W1型盘-销摩擦磨损试验机,在载荷和转速分别为100N、200 r/min,200 N、200 r/min及200 N、400 r/min的条件下进行了干摩擦磨损试验,以检验钢的耐磨性能.结果表明:1050°C淬火、520°C回火2次的Cr12MoV钢碳化物的形态最好,耐磨性最佳,磨损机制为轻微的氧化磨损和磨粒磨损;1030°C淬火的钢碳化物溶解不足,1100°C淬火的钢则碳化物溶解过多,导致钢的耐磨性较差,磨损机制为严重的氧化磨损和磨粒磨损,且产生显著的塑性变形层.

摘要： Cr12MoV钢拉深模,经过1030°C淬火+200°C回火后,发现裂纹.对其进行化学成分、裂纹形貌、金相组织及硬度进行检测.结果表明:拉深模失效的主要原因是原材料中网状碳化物锻造时未能改善,促使晶界处脆性增加,在淬火应力作用下出现开裂,裂纹沿碳化物分布的方向扩展.通过对原材料重新锻打,碎化、细化共晶碳化物,把粗大的枝晶状共晶碳化物打碎,提高碳化物分布的均匀性.热处理淬火前进行球化退火,降低升温速率,有效地解决了淬火裂纹问题.

摘要： 在不同变形温度(900,1000,1100,1150,1200°C)和变形量(10％～80％)下对Cr12MoV模具钢进行应变诱导裂纹扩展(SICO)试验,观察其表面裂纹产生的情况,分析变形温度和变形量对裂纹产生的影响.结果表明:当温度一定时,Cr12MoV钢达到一定变形量时才会出现裂纹.随着变形量的再增加,试样表面的裂纹数量增多.在不同温度下,Cr12MoV钢具有不同的临界变形量,高于该临界变形量时,裂纹数量随着变形量的增大而增多,直至造成试样开裂.试样在低温条件下出现开裂的原因主要为网状碳化物析出较多,在晶界形成薄弱区,导致试样在一定变形量下开裂;试样在高温条件下出现开裂的原因主要为过热引起碳化物的聚集长大,造成应力集中,降低了材料的塑韧性,导致材料开裂.通过SICO试验和热拉伸试验得到的Cr12MoV钢最宜加工温度范围相同,均为1100～1150°C,且1150°C为最佳锻造温度.

摘要： 针对淬火工艺导致材料表面引入较大残余压应力的问题,采用高能量密度脉冲电流的方法消减淬火Cr12MoV钢残余应力。采用不同密度的脉冲电流对试样进行处理,并采用小孔法和硬度测试法分析脉冲电流处理前后材料的残余应力和表面硬度,在此基础上建立电致塑性模型框架阐述脉冲电流对残余应力和表面硬度的作用机理。结果表明:高能量密度脉冲电流能够有效地消减Cr12MoV钢淬火残余应力,且在一定范围内提高脉冲电流的密度可以提高残余应力的消减效果;淬火Cr12MoV钢表面硬度从HRC 61~HRC 64降低到HRC 56~HRC 59;位错密度的减小是残余应力释放和表面硬度降低的本质原因。高能量密度脉冲电流能够被用来消减淬火工艺引起的残余应力,提高零件的使用寿命,具有一定的工程应用价值。

摘要： 分析了Cr12MoV钢制电池模具早期开裂失效的原因为圆模大块碳化物超标和热处理回火不充分;研究了不同热处理工艺的试样硬度、显微组织、抗拉强度、冲击韧性和耐磨性。结果表明,经预先热处理+最终热处理+深冷处理的试样各项性能指标最优,满足使用要求。

摘要： 研究了Cr12MoV钢的强韧化处理工艺.采用预先热处理+最终热处理的工艺,观察Cr12MoV钢的材料组织及力学性能,结果表明:经过预先热处理后组织中的碳化物得以球化,多呈细小的短棒状弥散分布;同时材料的韧性也有了一定的提高.采用双重固溶球化+1030°C淬火+400°C/260°C回火工艺可有效改善碳化物的形貌及分布,提高了材料的强韧性.

摘要： 基于冲头的设计使用要求,为了降低成本,依据选材经济性的原则,采用摩擦焊技术将W6Mo5Cr4V2和Cr12MoV两种材料进行对焊.运用正交试验设计优化满足要求的热处理工艺,达到提高冲头的使用寿命.

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： 采用硼砂盐浴的方法在Cr12MoV钢表面制备了TD处理覆层，用X射线衍射仪(XRD)，扫描电子显微镜(SEM)，X射线能谱仪(EDS)，显微硬度仪，划痕仪研究了该覆层的组织和性能，结果表明，该覆层物相结构单一、均匀致密，与基体是冶金结合；覆层具有很高的硬度，较好的耐磨性和耐腐蚀性。

摘要： 采用硼砂盐浴的方法在Cr12MoV钢表面制备了TD处理覆层，用X射线衍射仪(XRD)，扫描电子显微镜(SEM)，X射线能谱仪(EDS)，显微硬度仪，划痕仪研究了该覆层的组织和性能，结果表明，该覆层物相结构单一、均匀致密，与基体是冶金结合；覆层具有很高的硬度，较好的耐磨性和耐腐蚀性。

摘要： 采用硼砂盐浴的方法在Cr12MoV钢表面制备了TD处理覆层，用X射线衍射仪(XRD)，扫描电子显微镜(SEM)，X射线能谱仪(EDS)，显微硬度仪，划痕仪研究了该覆层的组织和性能，结果表明，该覆层物相结构单一、均匀致密，与基体是冶金结合；覆层具有很高的硬度，较好的耐磨性和耐腐蚀性。

摘要： 采用硼砂盐浴的方法在Cr12MoV钢表面制备了TD处理覆层，用X射线衍射仪(XRD)，扫描电子显微镜(SEM)，X射线能谱仪(EDS)，显微硬度仪，划痕仪研究了该覆层的组织和性能，结果表明，该覆层物相结构单一、均匀致密，与基体是冶金结合；覆层具有很高的硬度，较好的耐磨性和耐腐蚀性。

摘要： 本发明涉及异种钢接头的热处理，公开了一种9Cr1MoV钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法，在9Cr1MoV工件的端面上堆焊厚度不小于3mm的非奥氏体耐热钢堆焊层，堆焊层的化学成分满足以下要求（按质量分数），Cr：0.8‑2.6%；Mo:0.4‑1.2%；对堆焊层进行热处理；在堆焊层上堆焊厚度不小于3mm的非奥氏体耐热钢二次堆焊层，二次堆焊层的化学成分满足以下要求（按质量分数），Cr：0.8‑2.0%；Mo:0.3‑1.1%；对二次堆焊层进行热处理；二次堆焊层与碳锰低合金钢工件焊接，形成连接焊缝，连接焊缝为碳锰低合金钢；对连接焊缝进行热处理。通过合理选择堆焊层成分，并运用适应于两层堆焊层与连接焊缝材质的热处理温度的梯级过渡，实现该异种钢的焊接及热处理，避免使用镍基堆焊，合格率高成本降低。

摘要： 一种12Cr1MoV与07Cr19Ni 11Ti异种钢的焊接方法。现有技术奥氏体与珠光体钢的焊接大都采用因康镍焊丝，成本较高，焊缝变形及裂纹，不适合批量生产。本发明组成包括：异种钢A（1）、异种钢B（2），所述的异种钢A与所述的异种钢B的对口间隙b为2.0‑3.0mm、坡口角а为30°‑35°、钝边Р为1.5‑2.0mm、管材厚度δ为5mm，焊丝采用TGS‑347焊丝，焊丝直径为2.4mm，焊接以自由状态组对，采用手工钨极氩弧焊，打底时采用内加丝焊法，当管道内部氩气充满且稳定后，进行根层焊接，控制每层之间的温度≯350°C；首先是机械加工异种钢A和异种钢B母材侧的坡口，清理坡口表面及母材两侧10毫米内的外壁，然后进行水平固定焊接与垂直固定焊接。本发明用于珠光体钢和奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法。

摘要： 本发明公开一种高强度Cr12MoV/Cr12复合钢高温淬火工艺，其特征在于，所述工艺包括以下步骤：在加热炉中，以加热速率10‑12°C/分钟加热至450‑500°C预热30‑40分钟，继续以加热速率10‑12°C/分钟加热至840‑860°C预热30‑40分钟，继续以加热速率10‑12°C/分钟加热至淬火温度1100±10°C，在该温度下保温20分钟，再侵入淬火剂中进行淬火；所述淬火剂为淬火油，淬火时间为4‑6秒；淬火后进行回火，回火温度为500±20°C，回火时间为40‑50分钟；能改善组织结构，提升产品性能，减少能量的损耗，节约能源。

摘要： 本发明提供了一种用于制备硬度提高的7Cr17MoV不锈钢的方法及不锈钢，所述方法用于提高7Cr17MoV不锈钢硬度，所述方法包括以下步骤：S1：对7Cr17MoV原料进行第一阶段加热，获得第一样品；S2：对第一样品进行第二阶段加热，获得第二样品；S3：对第二样品进行淬火和深冷处理，获得深冷样品；S4：对深冷样品进行回火处理，获得硬度提高的7Cr17MoV不锈钢，本发明采用阶段式加热，并辅以深冷技术，使碳化物溶解的同时减少残余奥氏体，提高材料的硬度。

摘要： 本发明涉及异种钢接头的热处理，公开了一种9Cr1MoV钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法，在9Cr1MoV工件的端面上堆焊厚度不小于3mm的非奥氏体耐热钢堆焊层，堆焊层的化学成分满足以下要求（按质量分数），Cr：0.8‑2.6%；Mo:0.4‑1.2%；对堆焊层进行热处理；在堆焊层上堆焊厚度不小于3mm的非奥氏体耐热钢二次堆焊层，二次堆焊层的化学成分满足以下要求（按质量分数），Cr：0.8‑2.0%；Mo:0.3‑1.1%；对二次堆焊层进行热处理；二次堆焊层与碳锰低合金钢工件焊接，形成连接焊缝，连接焊缝为碳锰低合金钢；对连接焊缝进行热处理。通过合理选择堆焊层成分，并运用适应于两层堆焊层与连接焊缝材质的热处理温度的梯级过渡，实现该异种钢的焊接及热处理，避免使用镍基堆焊，合格率高成本降低。

摘要： 本发明公开了一种G520和1Cr12NiW1MoV不锈钢焊接用金属型药芯焊丝，包括药芯和焊皮，其中药芯按质量百分比由以下组分组成：硅铁粉1％～4％，锰粉16％～18％，镍粉18％～24％，铬粉34％～42％，钼铁粉3％～6％，钴粉9％～11％，氧化铈1％～2％，其余为铁，以上各组分质量百分比之和为100％。本发明药芯焊丝焊缝成型美观，能够得到马氏体不锈钢焊缝组织，焊接接头具有优良的力学性能和耐腐蚀性；且焊后无需清理焊道，可进行连续施焊，提高了焊接生产率；该药芯焊丝制备方法简单，适用于自动焊机，适合批量化生产。

摘要： 本发明公开了1Cr12NiW1MoV不锈钢和G520不锈钢焊接用自保护型药芯焊丝，包括药芯和焊皮，其中药芯按质量百分比由以下组分组成：石英4％～6％，铬粉26％～34％，锰粉2％～4％，铌铁粉3％～6％，氟化钡粉15％～23％，金红石粉12％～16％，碳酸锂粉2％～6％，氧化铁粉5％～9％，氧化铝粉4％～6％，氧化镁4％～6％，其余为铁粉，以上各组分质量百分比之和为100％。本发明制备的药芯焊丝与不锈钢焊条和实心焊丝相比，具有焊接飞溅少、焊缝成型美观、良好焊接工艺性能的优点；可用于连续送丝自动焊机，具有较高生产效率且节约保护气体；同时，该药芯焊丝制备方法简单，操作方便，可用于批量化生产。

摘要： 本发明公开了1Cr12NiW1MoV不锈钢和G520不锈钢焊接用气保护型药芯焊丝，包括药芯和焊皮，其中药芯按质量百分比由以下组分组成：硅粉2％～4％，锰粉3％～5％，铬粉20％～23％，铜粉7％～9％，铌粉2％～4％，金红石粉10％～14％，萤石粉19％～25％，氧化铁粉5％～8％，氧化铝粉3％～4％，氧化钙粉2％～5％，其余为铁粉，以上各组分质量百分比之和为100％。本发明药芯焊丝，与不锈钢焊条和实心焊丝相比，具有焊接飞溅少、焊缝成型美观、良好焊接工艺性能等优点；可用于连续送丝自动焊机，具有较高的生产效率且节约保护气体，同时，该药芯焊丝的制备方法简单，操作方便，可用于批量化生产。

摘要： 本发明提供了一种减小Cr12MoV钢冷作模具热处理变形的预备热处理方法，适用于Cr12MoV钢制造的各类冷作模具，该方法包括Cr12MoV模具的预备热处理、真空淬火、一次回火、二次回火等工艺过程。本发明提供的减小Cr12MoV钢冷作模具热处理变形的预备热处理方法，通过对Cr12MoV钢冷作模具采用一种特殊的预备热处理工艺方法处理，可使Cr12MoV钢冷作模具的热处理变形量大幅降低，适用于精密、复杂的Cr12MoV钢冷作模具，也适用于Cr12MoV钢制造的普通模具及其它工件。

摘要： 本发明属于热处理工艺领域，涉及一种冷作模具钢的热处理工艺，具体涉及一种改进Cr12MoV钢耐磨性能的热处理工艺，包括如下步骤：a.淬火：将Cr12MoV钢加热至900‑1040°C，保温120‑180min后浸入淬火剂中淬火；b.回火：将步骤a处理后的钢加热至170‑250°C，保温170‑185min。本发明采用较低的淬火、回火温度及较少的淬火回火次数得到力学性能良好的Cr12MoV钢。本发明的方法有效减少了淬火和回火的次数以及缩短了时间，降低了加热设备的损耗，有效提高了设备的使用寿命，降低实验的危险系数，控制了工艺成本，节约了能源；同时避免了过高的淬火温度导致的Cr12MoV钢内部出现淬火裂纹。