CR1

摘要： 1病例资料患儿,女,3岁,因“确诊急性淋巴细胞白血病3月余,皮肤瘀斑2天”收入院。入院诊断:1、急性淋巴细胞白血病(B系中危CR1);2、化疗后骨髓抑制。患儿按CCCG-ALL2020方案中危组化疗,现已完成诱导缓解化疗、巩固化疗前3次大剂量甲氨蝶呤(HDMTX)治疗。d19评估达完全缓解。既往有热性惊厥;精神运动发育较同龄人相仿。否认遗传性出血性疾病和自身免疫性疾病家族史。

摘要： TFE3相关基因融合可见于肾细胞癌和腺泡状软组织肉瘤及伴TFE3重排的血管周上皮样细胞肿瘤(PEComa)样的间叶性肿瘤,而在间叶性肿瘤中,以往仅ASPSCR1-TFE3基因融合在腺泡状软组织肉瘤中被报道。作者报道3例具有ASPSCR1-TFE3基因融合的、少见的间叶性肿瘤,患者均为女性,年龄18~64岁,分别位于肾脏、膀胱和子宫。

摘要： [目的]比较幽门螺杆菌(Hp)阳性的慢性萎缩性胃炎患者在四联疗法根除Hp前后红细胞免疫功能的变化,旨在探讨红细胞免疫功能在根除Hp后的变化,从而为根除Hp预防早期胃癌提供新的理论依据.[方法]90例Hp阳性的慢性萎缩性胃炎患者(Hp根除前组)通过流式细胞术检测红细胞免疫功能(红细胞补体受体1和CD44),然后给予四联疗法(艾司奥美拉唑、枸橼酸铋钾、阿莫西林、左氧氟沙星),疗程14 d.全部患者停药4周后行14C呼气试验复测Hp,Hp阴性患者再次检测红细胞免疫功能.比较Hp根除前后红细胞补体受体1(CR1)和CD44的变化情况.85例Hp阴性的健康体检者作为正常对照组,检测其红细胞免疫功能.[结果]Hp根除前组90例患者在根除Hp治疗后有82例复测Hp阴性(Hp根除后组);Hp根除后组和正常对照组较Hp阳性根除前组红细胞CR1和CD44有显著升高(均P＜0.05),而Hp根除后组与正常对照组比较均差异无统计学意义(均P＞0.05).[结论]慢性萎缩性胃炎患者在根除Hp后红细胞免疫功能有显著改善,可通过红细胞免疫发挥免疫防御作用,从而预防早期胃癌的发生.

摘要： 重见天日的GA645Zi卡尔•拉格斐的一张经典肖像照中手握的相机,也是曾经不止一次被拍到的,就是富士胶片在1998年推出的自动对焦120相机--GA645Zi。GA645Z堤自动对焦GA645系列相机的最后一款,画幅为6×4.5,镜头为55mm-90mm F4.5〜6.9的变焦镜头,最高快门速度为1/700秒,支持自动测光和程序曝光,重量为885克,使用2节CR123电池。

摘要： 目的:研究融合基因外其他基因突变对核心结合因子相关急性髓系白血病(CBF-AML)患者1个疗程诱导化疗达首次完全缓解的影响.方法:采集2015年1月至2019年1月在山西医科大学第二医院血液科收治的43例初发CBF-AML患者的骨髓或外周血标本,提取DNA,通过高通量测序检测34种常见血液肿瘤基因突变情况;结合其临床特征,分析相关基因突变对1个疗程诱导化疗完全缓解(CR1)率的影响.结果:43例初发CBF-AML患者初发时骨髓或外周血DNA均通过二代测序(NGS)检测了34种基因,其中16种基因存在突变,KIT基因突变率最高(48.8％),其次为NRAS(16.3％),ASXL1(16.3％),TET2(11.6％),CSF3R(9.3％),FLT3(9.3％),KRAS(7.0％).不同功能基因突变检出率依次为:信号传导通路基因(KIT、FLT3、CSF3R、KRAS、NRAS、JAK2、CALR、SH2B3、CBL)突变发生频率最高,为72.1％(31/43);表观遗传修饰基因突变频率为30.2％(13/43,包括ASXL1、TET2、BCOR);转录调节基因突变频率为7.0％(3/43,包括ETV6、RUNX1、GATA2);剪接因子相关基因为2.3％(1/43,包括ZRSR2).经1个疗程诱导化疗CR1率为74.4％.初诊时WT1低表达(表达量临界值选取WT1中位值788.9)患者经1个疗程诱导化疗更易获得CR1(P=0.032),且1个疗程获CR1组患者的RFS显著长于未获CR1组患者[7.6 (2.2-44.1)对5.8 (1-19.4),(P=0.048)].信号传导通路基因突变组的1个疗程诱导治疗CR1率明显低于非信号传导通路基因突变组(64.5％对100％,P=0.045),但血清羟丁酸脱氢酶(HBDH)水平显著高于非突变组[418(154-2702)对246(110-1068),P=0.032],2组CD56表达情况总体无差异(P=0.053),仅限于≥20％表达与不表达间存在差异(P=0.048).结论:存在信号传导通路基因突变的CBF-AML患者常伴较高的HBDH水平和CD56表达,1疗程诱导缓解率低.

摘要： 制造包括纤维素纤维的基材的方法,例如纸张,至少包括步骤(a)和(b):(a)提供包括纤维素纤维的水性悬浮液;(b)在步骤(a)提供的悬浮液中加入含有羧基或其盐的丙烯酸酯共聚物,以及酯基,其中丙烯酸酯共聚物是至少从通式I CH2=CR1-CO2R2的丙烯酸酯和通式II CH2=CR3-COOH的丙烯酸或其盐中选择的单体的聚合产物,其中R1和R3分别从H、CH3、O中选择。R C2H5;R2是C1-10烷基。

摘要： 小眼畸型相关转录因子(MiT)家族易位性肾细胞癌涉及TFE3或TFEB基因在内不同的基因融合。 据报道,TFE3的5′端可有多种融合基因伴侣,包括ASPSCR1、CLTC、DVL2、LUC7L3、KHSRP、PRCC、PARP14、NONO、SFPQ1、MED15以及RBM10。 通过免疫组化染色可以检测到这些融合基因激活TFE3转录。作者采用靶向RNA测序技术,鉴定了5例TFE3免疫组化染色阳性肾细胞癌的TFE3融合基因伴侣。3例为已知的基因融合,分别为ASPSCR1-TFE3、MED15-TFE3和RBM10-TFE3。2例为尚未报道的NEAT1-TFE3和KAT6A-TFE3基因融合。

摘要： 在深水、超深水钻探作业中,气测录井面临的最大困难是隔水导管长,井口返出钻井液温度低(10°C左右),常规气测录井脱气效率低且不稳定,因此直接导致测量数据不能满足储集层解释评价的需要.为此,在珠江口盆地白云凹陷深水钻探作业中采用了具有加热功能的录井技术——FLAIR流体录井.基于FLAIR流体录井技术优势,结合该凹陷已钻深水井243层储集层FLAIR资料的特点,建立了由计算全烃(Tg')、甲烷相对百分比含量(CR1)、C5+相对百分比含量(CR6 +)和C1异常倍数4个参数组成的综合参数快速识别气水层解释方法——综合参数法.从LH 27X 1井和BY 13X 1井的实际应用情况看,效果很好,值得推广.

摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9％Cr-1％Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

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摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9％Cr-1％Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9％Cr-1％Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9％Cr-1％Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9％Cr-1％Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9％Cr-1％Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9﹪Cr-1﹪Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9﹪Cr-1﹪Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9﹪Cr-1﹪Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

摘要： 提出了“焊道热影响区”的概念。通过光学、扫描电镜及透射电镜等显微分析方法，观察了9﹪Cr-1﹪Mo型耐热钢熔敷金属焊道热影响区不同特征区域的显微组织。基于焊接冶金理论，根据所经历焊接热作用的温度区间，分析了各个不同特征区域中相变类型及相变后的组织种类。阐述了9﹪Cr-1﹪Mo型耐热钢多层多道焊熔敷金属所经历的相变类型及焊态下的组织种类。总结了9﹪Cr-1﹪Mo型耐热钢熔敷金属的固态相变特点。此研究将为分析焊态下、热处理态及高温服役下焊缝金属显微组织及焊接接头显微组织提供基础。

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摘要： 本发明公开了一种3D打印专用Al‑Cr耐热合金粉末、制备方法、应用及Al‑Cr耐热合金，所述Al‑Cr耐热合金粉末为预合金粉末，按质量分数计，包括Cr：3～4.5％、Mg：0.5～1.2％、Mn：0.3～0.5％、Sc：0.3～0.8％、Zr：0.1～0.4％、Si：0.05～0.55％，其余为Al；将所述3D打印专用Al‑Cr耐热合金粉末进行筛分、干燥处理；经过所述干燥处理后进行同轴送粉3D打印。本发明所得的Al‑Cr耐热合金致密度超过99％，平均硬度达到150HV0.2，200°C下抗拉强度近300Mpa，组织细小均匀、致密度高、各向异性低，具有优异的室温性能及高温性能。

摘要： 本发明涉及一种事故容错燃料包壳用双层Cr/Cr2AlC涂层及其制备方法，在锆合金表面进行双层涂层涂敷可以有效改善锆合金包壳在正常运行工况和事故工况下的防护能力。双层Cr/Cr2AlC涂层采用多靶磁控溅射技术沉积于锆合金表面，涂层层间、与基体间结合良好，总厚度为4～10μm，其中Cr2AlC涂层的厚度范围为3～8μm。该双层涂层综合了两种涂层的优势，其中Cr涂层既有效缓解了涂层与锆合金基体之间热应力，又具有事故容错的能力；Cr2AlC涂层不仅在高温水蒸气环境下具有良好的抗氧化性能，还在反应堆正常运行工况下的高温高压水环境中表现出优异的耐微动磨损性能，并且在高温高压水腐蚀过程中保护锆合金基体免于氧化，可显著改善核燃料系统运行的可靠性和安全性。

摘要： 本发明公开了一种ZG06Cr13Ni4Mo钢的冶炼方法，包括以下步骤：S1配料计算，根据产品所需钢水量计算总料，炉料和合金以Ni重量百分比4％为目标值选配，炉料包括25Cr2Ni4MoV的返回料、含镍生铁、优质废钢；S2电弧炉粗炼，包括炉料熔化、脱磷脱碳、预脱氧、合金化、还原和出钢步骤，其中，脱磷脱碳步骤中，当[C]≤0.02％、[P]≤0.003％时，拉除氧化渣，预脱氧步骤中，在拉除全部氧化渣后，加入铝铁5.0～6.0kg/t钢进行预脱氧；S3钢包精炼，精炼总时间≥1h，精炼后吊出浇注。本发明利用电弧炉+精炼炉生产w(C)：0.04～0.06％的低碳不锈钢产品，工艺流程简单、冶炼周期短，相比VOD、AOD冶炼工艺降低了设备复杂性，冶炼成本低，并且钢水中氧含量平均为5.9ppm，提高了钢水的纯净度。

摘要： 本发明型涉及一种材质为Cr3或Cr5的表面淬火中断轧辊的退火工艺，对50/250HZ双频淬火设备改造，实现单中频感应加热过程，完成淬火中断辊退火过程，方法如下：步骤1）、去掉双频淬火机床上工频感应圈和喷水环，抽干淬火水池的水，变成单中频加热设备；步骤2）、对于淬火中断辊经预热后，采用250HZ加热至低于首次淬火温度50‑80°C，除感应加热温度外，下降速度、旋转速度、感应圈规格均与首次淬火参数一致，完成加热后，不喷水冷却，控制冷却速度在3‑5°C/min，井炉里冷至600±30°C，装炉回火；步骤3）、装炉回火温度低于调质回火温度10‑20°C，保温10‑15h后炉冷至300±10°C出炉空冷，达到了均匀化辊身硬度及组织目的，降低了淬火中断轧辊重新表面热处理开裂导致产品报废的风险。

摘要： 本发明涉及镍基合金板材制造技术领域，具体涉及一种Ni‑Cr‑Fe合金棒材锻造热处理方法及Ni‑Cr‑Fe合金棒材。本发明的Ni‑Cr‑Fe合金棒材锻造热处理方法，包括：(1)第一火次：将Ni‑Cr‑Fe合金铸锭坯料加热至1120‑1140°C，终锻温度≥880°C；(2)第二火次：将第一火次得到的Ni‑Cr‑Fe合金中间坯料加热至1120‑1170°C，保温25‑45min，终锻温度≥900°C；(3)锻造完毕后水冷。本发明通过二火次锻造Ni‑Cr‑Fe合金棒材，可以克服镍基合金由于具有变形抗力大、热加工温度区间窄、组织难以调控等一系列问题带来的缺陷，从而提高Ni‑Cr‑Fe合金铸锭坯料变形到成品规格的效率。

摘要： 本发明提供了一种制备混合价态(Cr(Ⅳ)和Cr(Ⅵ))铬酸盐Ca5Cr3O12的方法，制备流程为：将CaCrO4与CaO混合均匀，在氧气与氮气的混合气氛(氧气分压为10kPa‑15kPa)中进行高温煅烧，使混合物中的部分Cr(VI)还原为Cr(Ⅳ)，从而生成Ca5Cr3O12，使用去离子水、有机酸(如稀醋酸或甲酸)对获得的产物进行洗涤后将滤渣加热、干燥，以便去除水分和其他杂质。本发明采用还原方法制备Ca5Cr3O12，工艺简单，所需原料均可购买获得或在实验室制备，成本较低，并且制备的Ca5Cr3O12纯度可达80～97％，收率达到90％左右。

摘要： 本发明的目的在于提供表面性状优异并且能够形成黑化性和耐剥离性优异的黑化覆膜的Fe‑Ni‑Cr合金。为了实现上述目的，本发明的特征在于，以质量％计含有C、Si、Mn、P、S、Cr、Ni、Mo、Co、Cu、N、Ti、Al、O和H，剩余部分包含Fe和不可避免的杂质，且具有满足式(1)～(4)的组成。T1＝11×[％N]+0.1…(1)T2＝‑39×[％N]+1.0…(2)A1＝7.5×[％N]+0.1…(3)A2＝‑42.5×[％N]+1.0…(4)在此，[％M]表示合金中的M元素的含量(质量％)，T1、T2、A1和A2满足T1<[％Ti]

摘要： 一种12Cr1MoV与07Cr19Ni 11Ti异种钢的焊接方法。现有技术奥氏体与珠光体钢的焊接大都采用因康镍焊丝，成本较高，焊缝变形及裂纹，不适合批量生产。本发明组成包括：异种钢A（1）、异种钢B（2），所述的异种钢A与所述的异种钢B的对口间隙b为2.0‑3.0mm、坡口角а为30°‑35°、钝边Р为1.5‑2.0mm、管材厚度δ为5mm，焊丝采用TGS‑347焊丝，焊丝直径为2.4mm，焊接以自由状态组对，采用手工钨极氩弧焊，打底时采用内加丝焊法，当管道内部氩气充满且稳定后，进行根层焊接，控制每层之间的温度≯350°C；首先是机械加工异种钢A和异种钢B母材侧的坡口，清理坡口表面及母材两侧10毫米内的外壁，然后进行水平固定焊接与垂直固定焊接。本发明用于珠光体钢和奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法。

摘要： 一种催化吸附协同作用进行转化Cr(VI)‑固定Cr(III)的多层结构体系，属于污水处理材料领域。包括催化层A和吸附作用的吸附层B。所述催化层A能够吸收可见光，将Cr(VI)还原为毒性较小的Cr(III)，所述吸附层B能够有效吸附所还原的Cr(III)。通过抽滤、压片等方法将A与B结合，形成多层结构体系，在实际Cr(VI)污水处理中，将该体系浮于水面，催化层A可大幅度吸收可见光实现还原，吸附层B可针对Cr(III)有效吸附，从而实现水溶液中Cr(VI)的高效去除。同时，这种漂浮式结构体系可反复使用且方便回收，有效降低成本。

摘要： 本发明属于表面处理的技术领域，公开了一种Cr/CrN/CrCN/Cr‑DLC多层复合自润滑薄膜及其制备方法。所述薄膜材料由依次叠加的Cr层、CrN层、梯度分布的CrCN层以及DLC层所构成。将预处理后的304不锈钢基体放入镀膜设备基体安装架上，以安装在炉体内壁上的高纯C靶和Cr靶作为碳源和相应金属掺杂的来源，将高纯氩气和乙炔通入真空室，其中氩气作为主要离化气体，乙炔为薄膜引入氢元素提升薄膜质量，采用了梯度过渡层的设计方法，不但提高了薄膜的结合力，又保证了薄膜的耐磨性能和减磨性能的提高。本发明的高适应能力的过渡层，有利于DLC薄膜在各类基材上的应用。