Cr-Mo钢

摘要： 氨合成塔为合成氨装置中的核心设备,通过对氨合成塔设计工况和操作状况下可能发生的失效模式进行分析,对氨合成塔从选材、强度计算、结构设计、加工制造等方面进行论述,为广大设计人员设计此类设备提供更加安全的参考依据。

摘要： 利用ERNiCrFe-3焊丝,采用手工钨极氩弧焊(GTAW)方法,对G17CrMo9-10钢管和06Cr18Ni11Ti钢管进行对接焊,焊后进行射线检测.通过对焊缝进行强度、冲击、硬度、无损检测等各方面的试验,探索出既能满足性能要求,又能适合现场操作的焊接工艺方案.结果证明,采用本文中的工艺方案和焊接方法能很好地满足产品的要求.

摘要： 对于一些长期在中温条件下服役的Cr-Mo钢(2.25Cr1Mo),由于钢中P、S等有害杂质元素在服役过程中不断向晶界偏聚,降低了晶界结合力,致使该类钢出现第二类回火脆性这一关键问题.为了探寻降低这类Cr-Mo钢第二类回火脆性倾向的有效方法,提高材料安全服役可靠性,从溶质元素偏聚机制出发,总结分析了合金元素晶界偏聚及改善钢第二类回火脆性的内在本质,重点归纳了几种常见元素的晶界偏聚行为及其对钢回火脆性的影响,同时还客观分析了理论计算和试验研究在阐释合金元素对晶界脆性影响存在差异的主要原因,期望能为中温用钢长期服役过程中存在的回火脆性提供一些有效控制方法,也为合金元素晶界偏聚行为的研究提供一些参考.

摘要： CrMo钢是一种高强度、高韧性钢材,在大、中型模具中的应用较为广泛。为进一步降低CrMo钢的热轧硬度,提升其在工业加工中的效率和质量,对其进行连续冷却相变实验处理,并在冷床加保温罩等措施的支撑下,对其进行轧制工艺优化。该处理模式下,CrMo钢的热轧硬度最终控制在220~260HB。

摘要： CrMo钢是一种高强度、高韧性钢材,在大、中型模具中的应用较为广泛.为进一步降低CrMo钢的热轧硬度,提升其在工业加工中的效率和质量,对其进行连续冷却相变实验处理,并在冷床加保温罩等措施的支撑下,对其进行轧制工艺优化.该处理模式下,CrMo钢的热轧硬度最终控制在220～260HB.

摘要： 后反应器为高压尿素法制备三聚氰胺工艺系统中的压力容器,通过对该反应器设计工况和使用工况下失效模式的识别和分析,针对其可能产生的断裂、失稳、泄漏、腐蚀失效及带来的介质爆炸危害,从材料选择、结构设计、制造控制等关键技术环节进行风险预防和控制,从而确保设备运行的安全可靠性.

摘要： Cr-Mo钢制加氢反应器为整体热处理设备,正常运行时为临氢工况.现有一台加氢反应器在运行过程中,突然失火,装置非正常停车,造成反应器筒体硬度值偏高且出现多处表面缺陷.进行整体无损检测后根据修复方案对设备进行了修复处理,设备正常平稳运行.该案例对国内Cr-Mo钢制加氢反应器修复积累了一定经验,并取得了良好的经济效益.

摘要： 针对某总装车间输送线上的驱动轴使用一年半后发生断裂的问题,文章通过金相检验、断口分析和力学性能检测等方法,结合零件工况,判断该驱动轴为弯扭疲劳断裂.对驱动轴进行了受力分析和疲劳安全系数计算.结果表明,轴未作调质处理,安全系数设计偏低是引起驱动轴断裂失效的原因.

摘要： The future technique proceedings of Cr-Mo steel coke drum have been described.The crack on Cr-Mo steel coke drum is due to heat-mechanical fatigue.Based on welding performance of C-Mo steel coke drum,the repair welding procedure of coke drum have detailed,deal with the select of welding materiel,the parameters of welding repair,and PWHT.Finally the temper bead welding technology had been discussed.%分析Cr-Mo钢焦炭塔的特点和技术进展,指出焦炭塔发生开裂的主要原因是热机械疲劳造成的;针对Cr-Mo钢焦炭塔的焊接特点,从焊接材料选择、焊接返修工艺和焊后热处理等方面分析焦炭塔的焊接返修技术,给出了具体的返修工艺,并对回火焊道技术的应用进行了探讨.

摘要： 通过对2.25 Cr-1 Mo钢国产与进口手工电弧焊和埋弧自动焊焊材进行试验,从化学成分、力学性能及回火脆化敏感性评定试验等方面,对国产与进口焊材的各项理化性能进行对比分析,结果表明,国产Cr-Mo钢焊条、埋弧焊丝-焊剂各方面的性能与进口焊材相当,均能满足ASME规范及技术文件的要求,达到了国外一流焊材厂家的水平.

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 通过对气/气热交换器的检验，阐述了对Cr-Mo钢及Ni基合金的材料检验、焊接检验、热处理检验及耐压试验检验等重要检验项目的要求和检验要点。

摘要： 采用Gleeble-1500热模拟试验机测量了Cr-Mo钢在1～90°C/s的冷却速度下奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,用origin软件进行数据处理,获得了实验钢的CCT曲线;同时测量了施加轴向载荷为0、40MPa、80MPa和120MPa的压应力时奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,冷却速度分别为50°C/s、70°C/s和90°C/s.利用杠杆定律,根据不同温度下的膨胀量计算得到贝氏体相变动力学曲线,研究了压应力对贝氏体相变动力学和贝氏体相变温度的影响.结果表明,在以冷却速度为50°C/s和70°C/s连续冷却时,压应力抑制前期阶段的贝氏体相变,促进后期阶段的贝氏体相变;在以冷却速度为90°C/s连续冷却时,压应力对整个贝氏体相变过程都有促进作用,特别是应力较大时:压应力使贝氏体相变开始温度Bs升高,贝氏体相变终了温度Bf降低.

摘要： 采用Gleeble-1500热模拟试验机测量了Cr-Mo钢在1～90°C/s的冷却速度下奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,用origin软件进行数据处理,获得了实验钢的CCT曲线;同时测量了施加轴向载荷为0、40MPa、80MPa和120MPa的压应力时奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,冷却速度分别为50°C/s、70°C/s和90°C/s.利用杠杆定律,根据不同温度下的膨胀量计算得到贝氏体相变动力学曲线,研究了压应力对贝氏体相变动力学和贝氏体相变温度的影响.结果表明,在以冷却速度为50°C/s和70°C/s连续冷却时,压应力抑制前期阶段的贝氏体相变,促进后期阶段的贝氏体相变;在以冷却速度为90°C/s连续冷却时,压应力对整个贝氏体相变过程都有促进作用,特别是应力较大时:压应力使贝氏体相变开始温度Bs升高,贝氏体相变终了温度Bf降低.

摘要： 采用Gleeble-1500热模拟试验机测量了Cr-Mo钢在1～90°C/s的冷却速度下奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,用origin软件进行数据处理,获得了实验钢的CCT曲线;同时测量了施加轴向载荷为0、40MPa、80MPa和120MPa的压应力时奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,冷却速度分别为50°C/s、70°C/s和90°C/s.利用杠杆定律,根据不同温度下的膨胀量计算得到贝氏体相变动力学曲线,研究了压应力对贝氏体相变动力学和贝氏体相变温度的影响.结果表明,在以冷却速度为50°C/s和70°C/s连续冷却时,压应力抑制前期阶段的贝氏体相变,促进后期阶段的贝氏体相变;在以冷却速度为90°C/s连续冷却时,压应力对整个贝氏体相变过程都有促进作用,特别是应力较大时:压应力使贝氏体相变开始温度Bs升高,贝氏体相变终了温度Bf降低.

摘要： 本发明属于合金领域，具体涉及一种改善钢性能的热处理方法及25CrMo48V钢。热处理方法包括下述步骤:将超强度钢加热到1000°C保温30min后，水淬至室温，然后将试样放置在温度为600°C的热处理炉中，进行时长10min‑4h的外加1T磁场回火热处理工艺。本发明通过对25CrMo48V钢在不同回火时间下进行磁场回火热处理，研究其性能随回火时间的变化趋势，可以进一步总结完善出25CrMo48V钢的热处理方法，推进25CrMo48V钢的进一步发展。

摘要： 本发明公开了一种代替42CrMo调质钢的高强韧性半轴用非调质钢及其生产方法，其按照重量百分比（%）包括以下成分：C：0.40~0.50、Si：0.30~1.00、Mn：1.30~1.60、P：≤0.025、S：≤0.025、Cu：≤0.20、Cr：≤0.30、Mo：≤0.30、Al：≤0.050、V：0.10~0.25、Nb：≤0.035、Ti：≤0.035、N：≤0.020，其余原来Fe。由本发明的组分配比和生产方法可知，通过化学成分的优化设计和控轧控冷工艺技术（轧制参数）的完美结合，严格控制该配方的冶炼工艺及开、终轧温度及冷却方式，实现高强韧性半轴用非调质钢的生产。

摘要： LD高强韧性冷作模具钢与40CRMO合金结构钢二种材料，其特征在于结合面通过密封和包裹在40CRMO内，经过高温高压冶金复合成双金属复合板材，生产成剪板机刀片。刀刃部分采用LD高强韧性冷作模具钢，刀体部分采用40CRMO合金结构钢，经过热处理刀刃部分硬度为57-63HRC，刀体部分硬度HRC35-45。因为金加工钻、铣、刨部分是40CRMO合金结构钢，热处理后也容易加工，因此大大提高生产效率和产品合格率。使用较果不变但大大降低材料成本和生产成本。

摘要： 本发明涉及转向节加工技术领域，尤其涉及一种改良的42CrMo钢和使用该钢加工转向节的方法，改良的42CrMo钢的化学成分（质量百分数）为C：0.37%～0.43%；S：0.01%～0.030%；Si：0.15%～0.35%；Mn0.6%～0.9%；Cr0.95%～1.2%；Mo0.16%～0.25%，其余为Fe，加工转向节时淬火温度为830°C～840°C，本发明通过对钢材成分、淬透性的双重因素制约，钢材质量稳定性得到大幅提升，通过调整钢材中非金属元素和强淬透性元素成分的范围，减小圆钢的淬透性波动，同时提高圆钢心部淬透性，有利于保证工件锻造后热处理质量，生产的转向节具有更好的机械性能，提高了调质金相组织稳定性，减少因为钢材淬透性波动引起的淬火开裂工件数量，降低了废品率，由于淬火温度更稳定，降低了淬火炉的故障率。

摘要： 本发明涉及一种通过29CrMo44钢调质成高级钢的工艺，属于高级钢制备技术领域。具体为淬火加回火，采用连续加热炉，淬火温度900~950°C，加热时间59~126min，采用水冷至室温，冷却时间≥20S，回火温度530~620°C，加热时间96~206min，空冷至室温，节奏60~140s。调质V140钢级所用本发明在不改变原有生产条件下，确保钢管淬透性，性能均匀，并且降低原材料成本，提高产品钢级。

摘要： 本发明涉及的是金属爆炸复合工艺，其特征是：包括以下步骤：基材处理、复材处理、涂刷及配对、爆炸复合、补焊、热处理、后续处理。本发明提供的方法，能够有效的将410S不锈钢与普通CrMo钢板复合，从而在保证复合钢板具有410S不锈钢所有的优点的前提下，拥有了需要的强度，从而节约了昂贵金属的使用量。同时本方法提供的产品具有很高的焊接质量，保证长期稳定使用不会脱落。

摘要： 一种低硬度42CrMo钢的生产方法，钢的化学成分质量百分比为C=0.40%~0.42％、Si=0.22%~0.26％、Mn=0.65%~0.70％、Cr=1.06%~1.11％、Mn=0.16%~0.22％、S=0.01％~0.015％的、P=0.01%~0.02％的、Ni=0.2%~0.3％的，其余为Fe和不可避免的杂质；包括以下工艺步骤：（1）通过加热炉对钢坯进行加热；（2）将钢坯送入粗中轧机组进行粗轧、中轧和预精轧；（3）将钢坯送入精轧水冷段，控制温度为800~820°C，水箱流量为0~200m3/h；（4）将钢坯送入KOCKS减定径机组轧制；（5）将钢坯送入KOCKS水冷段，控制上冷床的温度为760~780°C，水箱流量为0~200m3/h；（6）将钢坯在冷床上冷却，冷却速度为0.2~0.3°C/s。本发明较好地解决42CrMo钢心部硬度偏高的问题。

摘要： 本发明涉及材料组织控制与热处理领域，特别是涉及一种模拟与预测大尺寸CrMo钢构件心部组织性能的方法。该方法的具体过程如下：(1)在大尺寸CrMo钢成分与工艺基础上制造标样，标样表面精车后进行真空封管(2)采用珠光体化退火工艺来获得平衡组织；(3)通过淬火热参数控制来得到与心部组织相一致的晶粒尺寸；(4)通过标样尺寸与淬火冷却参数控制来模拟出心部组织。本发明可以很好的模拟出不同厚度的大尺寸CrMo钢构件的心部组织，并准确预测其心部性能。

摘要： 本发明提供一种采用高熵合金连接钨钴类硬质合金和42CrMo钢的方法，其特征在于，以(CoCrFeNi)

摘要： 本实用新型涉及的是410S不锈钢与CrMo钢复合钢板，其特征是：设置有双层复合板，其中一层为410S不锈钢板，另外一层为CrMo钢板。本实用新型提供的产品，能够有效的将410S不锈钢与普通CrMo钢板复合，从而在保证复合钢板具有410S不锈钢所有的优点的前提下，拥有了需要的强度，从而节约了昂贵金属的使用量。同时本产品具有很高的焊接质量，保证长期稳定使用不会脱落。