砂性土

摘要： 盾构掘进往往需要注入泡沫来提高砂土颗粒间黏结力、改善砂性渣土塑流性。为了了解这种泡沫混合土的细观力学特征,对泡沫混合土中颗粒间黏结强度这一关键参数的理论计算方法进行研究。基于能量守恒原理,首先推导泡沫−泡沫与砂土−泡沫颗粒间的抗拉强度计算解析式,揭示颗粒间抗拉强度与泡沫颗粒粒径、表面张力的关系。然后,通过试验测定颗粒间的抗拉强度。研究结果表明:颗粒间抗拉强度随泡沫颗粒粒径及溶液质量分数增加而减小,其中泡沫颗粒粒径的影响更加明显;颗粒间抗拉强度理论计算结果和试验结果相对误差不超过10%,证明解析式能较好地计算泡沫−泡沫、泡沫−砂土颗粒间的抗拉强度,可为离散元数值模拟中颗粒平行黏结模型中黏结强度参数的确定提供理论依据。

摘要： 以某公路工程为例,对砂性土路基施工技术及质量控制措施进行深入研究。首先对砂性土路基施工中的施工准备、测量放样、取土与运输、填筑与碾压等工艺进行分析;然后给出相应的质量控制措施,包括砂料最大干容重控制、碾压质量控制、含水率控制等。为确保砂性土路基施工质量,对施工结束后的沉降值、弯沉值、压实度的工后检测重点内容进行具体阐述,望能为同类工程提供借鉴。

摘要： 盾构推力是土压平衡盾构选型和正常掘进的关键控制参数之一,但受水文地质条件、掘进深度和盾构机参数等系列因素的影响,往往难以精确计算。基于考虑黏性土层和砂性土层对盾构摩阻力的不同影响,本文对盾构推力经验公式进行了修正。通过与无锡地铁3号线某隧道区间的实测数据对比发现,二者误差在2%~10%之间,表明该修正公式在无锡地区黏性土层和砂性土层具有一定的适用性。

摘要： 根据塞内加尔机场高速公路项目实施情况,研究了非洲干旱地区砂性土路基施工工艺及常见的质量问题及防范措施,总结了类似项目路基施工难点及解决措施。砂性土料路基工施工,比一般土料路基施工的难度大,施工工艺和施工方法需严格把控。施工过程中需要把握好洒水量和洒水方法,控制好碾压施工,施工质量才能满足要求。

摘要： 重点分析某高速公路砂性土路基施工技术,包括填料试验、清表、取土上料、分层填筑等内容。结果表明,在砂性土路基施工过程中,要做好前期准备工作,通过试验确定填料的技术指标,结合工程特点,选取适宜的施工机械设备。同时作业人员要掌握相关的技术要点以达到预期效果。

摘要： 海洋工程中常见的砂性土打入桩设计方法包括传统美国石油协会API法与基于静力触探试验CPT的ICP-05、UWA-05、Fugro-05和NGI-05等。但这些设计方法的可靠性与准确性仍然存在争议,其主要原因在于缺乏高质量的静载试验数据来对这些计算方法进行全面评价。为了对各种设计方法进行统一评价,并为新建立的打入桩设计方法提供原始数据进行标定和校验,因此建立具有广泛代表性的桩基承载力静载试验数据库尤为重要。基于以上原因,在国际上一些常用数据库的基础上进行扩充整理,组建了更具代表性的ZJU-ICL砂土数据库,其中包含118根高质量打入桩静载试验数据,并对该数据库采用统计方法对上述5种设计方法进行评价。

摘要： 钢圆筒结构具有施工工期短、经济、耐久性好、施工便捷等特点,目前已在粤港澳大湾区某工程和国内某跨江通道工程中应用。当地基中存在较硬的夹砂层时,钢圆筒在打设过程中会使砂层发生振密效应,造成砂层板结,给钢圆筒振沉带来了很大的困难,强行打设会导致钢圆筒结构产生破坏。因此有必要对夹砂层和砂层地基进行改性,改变砂层土体振动密实特性,使钢圆筒顺利振沉。通过室内膨润土改性砂样的试验研究发现:1)膨润土可以很好地降低砂土的抗剪强度,改性后的黏聚力c有一定的提升,但是内摩擦角Φ降低较为明显。2)水土比对砂土抗剪强度的影响较小,膨润土掺量对泥浆改性砂土的抗剪强度有很大的影响。3)膨润土改性砂土选用的泥浆配合比,建议膨润土掺量为5%、水土比选择在8~20。

摘要： 以濮卫高速公路K29+633.5断面填砂路堤结构为背景,建立水泥土搅拌桩加固地基的桩承砂性路堤三维数值分析模型,探讨桩承砂性路堤的稳定性及桩体复合地基的荷载传递规律、竖向和水平位移等工作性状。研究表明:天然路堤边坡达到临界状态时,潜在滑动面表现出从坡脚向路堤面延伸的趋势,虽然并未完全贯通,但为满足工后沉降要求,需进行地基加固处理;对路堤下软基进行加固处理后,较大减少了路堤整体变形,相比天然地基,路堤竖向最大沉降值在施工各阶段降幅大致为16.10%~24.89%;采用桩体对地基进行加固,并在路基底部采用土工格栅+碎石处理后,路堤的整体安全系数由天然地基时的1.58提高至1.75。

摘要： 结合工程实践,对砂性土地层钢筋混凝土地下连续墙成槽工序的特性进行阐述,对地下连续墙施工主要工序的质量监理要点进行详细分析,对砂性土地层地下连续墙施工监理和管理工作进行全面总结.

摘要： 内摩擦角是土体的抗剪强度指标之一,反映了土体的摩擦特性,是岩土(尤其砂性土)工程设计的重要参数.在大量的室内和原位试验、分析研究和工程实践基础上,国内外标准提供了较多针对砂性土内摩擦角的经验取值和理论计算方法.通过对比国内相关标准、国外常用的美国标准API和Engineer Manual、欧洲标准Eurocode和BS 6349以及一系列研究中关于砂性土内摩擦角的确定方法,系统总结各方法的差异性.分析认为在无室内试验情况下通过原位试验确定砂性土内摩擦角的方法技术合理、操作可行,为国内和海外工程设计中砂性土内摩擦角的选取提供一定参考.

摘要： 路基作为公路的承重层,其稳定程度和耐久性对路面的使用性能有着重要影响.结合某高速路工程实际案例,对砂性土路基施工质量的主要影响因素进行了探讨和分析,并提出了提高路基边坡稳定性的相应对策.

摘要： 本文选取三江治理工程现场筑堤砂性土,研究冬季施工负温环境下土料压实性能、变形性能.通过对现场堤防温度、干密度、沉降变化的观测,讨论了冬季修筑堤防的温度场及沉降变化规律.结果表明,低温未冻结砂土料负温下压实性能受土料温度变化影响较大,压实干密度随土温的降低而减小.含水率增加,冻胀变形加大,融沉后逐渐出现残余变形,加载应力增大导致冻融后砂性土孔隙比减小,压缩变形显著增加.堤防现场气温呈正弦变化规律.堤身土体温度受气温影响明显,温度波动较大,土体埋深越深,温度变化越平稳.堤防沉降主要分快速发展期、缓慢发展期和准稳定期等3个变化阶段.室内试验与现场观测结果表明,砂性土堤防冬季施工应从筑堤原材料技术指标、土料温度、摊铺与碾压等工艺方面进行有效控制,确保填筑质量.

摘要： 本文旨在使用离心机试验来不同边坡倾角和含水率对砂性土边坡稳定性的影响,并研究实验后边坡含水率的变化;设置了三组不同坡角和含水率的试验来进行对比,验证了在一定范围内含水率越低,边坡稳定性越高;坡角越小,边坡稳定性越高;利用非饱和土的强度与含水率的关系解释了砂性土边坡稳定性与含水率的关系.

摘要： 超采深层地下水引起的地面沉降、地裂缝等灾害已经成为华北地区大中城市的主要地质灾害。本文以华北地区地下水开采漏斗边缘的砂性土为研究对象，通过反复加荷卸荷试验，分析了砂性土的卸荷回弹特征，阐述了砂土并不是完全弹性的，它同样存在一定的塑性特征，并且说明了砂土的回弹量的大小是个变量，其回弹能力随着反复回弹次数、回弹应力大小及哪一应力进行回弹而变化。该研究结果对治理开采深层地下水引起的地面沉降等灾害有重要意义。

摘要： 齿坎式挡土墙对提高抗滑稳定性有着显著的作用.本文分析了齿坎的作用与形式,以及齿坎前被动土压力折减系数的取值.重点对齿坎式挡土墙抗滑稳定性进行研究,对未设齿坎挡土墙抗滑稳定计算公式进行修正,得出砂性土的齿坎式挡土墙抗滑稳定简化计算方法,为设计人员提供有益的参考.

摘要： 在上海地区十余年的盾构施工中,已积累了丰富的环境保护经验.但是在砂性土层中进行盾构掘进和盾构切削建筑物下桩基等情况下环境保护有较大难度,且工程实际经验也不多.本文通过对上海市轨道交通4号线"溧阳路站—临平路站"区间隧道盾构施工情况的总结,介绍在砂性土层中盾构施工和盾构切削建筑物下桩基后的环境保护措施.

摘要： 本文通过水平荷载作用下钢管桩承载特性的模型试验和PIV成像技术,研究不同直径对钢管桩水平承载特性的影响及桩土界面受力机理.室内试验包括半模型和全模型试验,通过对试验数据的处理和分析,得到水平荷载作用下桩-土相互作用的规律.由试验结果可以得出,桩径对桩的水平承载力影响很大,加大桩的直径能很大程度上提高桩的水平承载力和减小桩端水平位移;桩的刚柔性对桩的内力分布及桩侧土体的发挥影响很大;浅层土体对于抵抗水平荷载的作用较大.

摘要： 采用理论分析和数值仿真试验相结合的方法,对砂性土的的细观参数与宏观参数间的对应关系进行了研究.在总结大量三维颗粒流数值试验结果基础上,提出了与砂土的孔隙率、内摩擦角及压缩模量等宏观力学参数相匹配的细观参数的确定方法,并给出了细观结构参数与宏观力学参数的函数关系.根据确立的砂土细观参数,建立了桩基础的三维颗粒流数值分析模型,实现了桩基础荷载-沉降特性及桩周土体位移场的仿真模拟,且模拟结果与室内模型试验具有良好的一致性,验证了细观参数确定方法及结果的可靠性.研究成果为后续的桩-土-承台细观工作性状研究工作的开展奠定了坚实的基础.

摘要： 随着测试技术和计算机技术的发展,以弹性理论和塑性增量理论为基础的弹塑性动力模型正在成为介质材料动力学行为研究的一个重要方向.针对砂土等非黏性土体,建议了一种基于损伤的弹塑性动力本构模型来考虑循环荷载作用下土体的劲度松弛.假设土体介质损伤前后均为各向同性材料,其损伤细观上表现为孔隙度的发展变化,应用Mori-Tanaka方法建立了宏观表征介质损伤程度的损伤变量与介质细观物性参数孔隙度的关系及演化规律,这几个损伤变量分别对应于介质体积模量和杨氏弹性模量(或剪切模量)的DK和DE(或DG).最后,依据孔隙度随着介质体积应变和孔隙水压力变化的动态变化关系,推导了以体应变和孔隙水压力为自变量的土体损伤演化模型.

摘要： 通过对基础病害原因的简单概括和一般地基加固方法的罗列,简要介绍了基础病害处理的基本状况;通过具体案例分析对基础病害发生原因、危害性、加固方法的实际应用有了进一步的了解;最后反思设计中应注意的问题,并提出基础设计或施工方面的建议.

摘要： 本发明公开了一种基于粘性弃土和砂性弃土的C20固化制品，所述C20固化制品的原料包括水泥、粘性弃土、砂性弃土、矿粉、石膏、增强剂和水，质量百分比为：水泥13?20份，粘性弃土40?55份，砂性弃土8?18份，石膏1?4份，矿粉8?15份，水13?15份。本发明提供的基于粘性弃土和砂性弃土的C20固化制品，制备方法是将上述配比的各组分材料充分混合均匀后，注入预制好的模具，在工作压力20MPa下分级成型，成型后的试件立即脱模，置于室内自然洒水养护，即得到粘性弃土和砂性弃土固化材料。由以上方法制备的固化材料立方体试件强度可达到C20混凝土强度要求，可替代混凝土材料用于制备护坡砖、压载块等水工材料。本发明合理利用航道工程粘性弃土和砂性弃土，节约了资源，成本低。

摘要： 本发明公开了一种基于粘性弃土和砂性弃土的C20固化制品，所述C20固化制品的原料包括水泥、粘性弃土、砂性弃土、矿粉、石膏、增强剂和水，质量百分比为：水泥13-20份，粘性弃土40-55份，砂性弃土8-18份，石膏1-4份，矿粉8-15份，水13-15份。本发明提供的基于粘性弃土和砂性弃土的C20固化制品，制备方法是将上述配比的各组分材料充分混合均匀后，注入预制好的模具，在工作压力20MPa下分级成型，成型后的试件立即脱模，置于室内自然洒水养护，即得到粘性弃土和砂性弃土固化材料。由以上方法制备的固化材料立方体试件强度可达到C20混凝土强度要求，可替代混凝土材料用于制备护坡砖、压载块等水工材料。本发明合理利用航道工程粘性弃土和砂性弃土，节约了资源，成本低。

摘要： 本发明公开了一种适用于砂性土的薄壁取土器，包括薄壁取样筒和管靴，管靴的上端连接设有施力器、下端设有取土刃口，施力器包括密闭盖装在管靴上端的施力器盖，且施力器盖上设有排气孔，排气孔上安装设有加压排气阀；加压排气阀包括阀体，阀体的下端设有与排气孔密闭连接的螺纹连接头，且阀体内设有排气腔和连接排气腔与薄壁取样筒内部空间的排气通道，排气通道的上端呈外径沿着从上至下的方向逐渐减小的锥形口；排气腔内设有排气塞，排气塞的下端设有与锥形口配合的锥形塞，排气塞的顶面与阀体之间设有用于调节排气压力的预压力调节机构，且排气腔上设有排气口；薄壁取样筒采用塑料制成。本发明还公开了一种适用于砂性土的薄壁取样方法。

摘要： 本发明公开了一种掺加粉煤灰与砂性弃土的致密性混凝土，所述混凝土的原料包括水泥、砂性弃土、粉煤灰、减水剂和水。其原料配合比设计方法采用致密性原理进行设计，所述原料每立方米质量为：水泥285～337kg，砂性土1211～1268kg，粉煤灰362～379kg，减水剂3.5～6.6kg，水252～266kg。制备方法是将上述配比的各组分材料按顺序先后充分混合均匀后，注入预制好的模具，并置于振动台振实，成型后的试件盖上塑料薄膜，24h后脱模，置于恒温恒湿的养护箱中进行养护，即得到混凝土制品。本发明通过掺加粉煤灰减少水泥用量，合理利用砂性弃土，减少航道整治中废弃土的转运等不利影响。

摘要： 本发明涉及用标贯击数N探测长江河口、砂嘴、砂岛地层砂性土相对密度的方法，包括如下步骤：（1）将标准规格贯入器贯入砂性土地层中，记录贯入器贯入30cm的锤击数即为标准贯入试验锤击数N；（2）标贯完成后计算土层对应深度所受的上覆有效压力；（3）根据测得的标贯击数N和计算得到的上覆有效压力，通过公式即可计算得到砂性土的相对密度，a=13，b=12。此方法方便了砂性土相对密度的计算，同时解决了砂性土不易取原状样进行试验的难题，提高了勘探试验效率，节约了土样试验成本，且计算结果可靠。

摘要： 本发明公开了一种用于砂性土条件的挡土止水帷幕系统及其安装方法，包括第一止水柱、第二止水柱和第三止水柱，所述第一止水柱和第二止水柱之间设置有密封安装机构，本发明涉及挡土止水帷幕技术领域。该用于砂性土条件的挡土止水帷幕系统及其安装方法，通过设置有密封安装机构，利用第一止水柱上的密封块与第二止水柱上的安装槽实现密封卡接，并通过卡接杆与卡槽实现卡接，同时通过中心杆的转动，配合上传动齿轮和传动齿条的啮合传动，以此带动了延伸杆与延伸槽的卡接，从而实现了对第一止水柱和第二止水柱间上方和下方的同步固定，从而增强其密封性的同时，避免了冲击造成分离的问题，同时方便于后续的拆卸进行循环的使用。

摘要： 本发明提供了一种原状砂性土取土装置，包括分体式结构设置的加力器、取样筒和切土环刀，且分体式结构之间可进行组装；所述取样筒上设置可分离或连接的安装部，通过所述安装部的连接使所述取样筒对其中间围设呈取样状态，通过所述安装部的分离使所述取样筒呈展开的取土状态；所述取样筒沿取样路径的两端设置分别与所述加力器和所述切土环刀可拆卸连接的装配部；所述切土环刀与所述取样筒组装后的内外表面呈光滑的取样伸入面。本发明的取样筒为通过扣合形式连接的可展开的形式，在获取原状土样后，便于室内拆卸取样，区别于传统的活塞推压或旋转推压脱样方式，减少了对土样的二次扰动，保证了后期室内试验获取土体参数的准确性。

摘要： 本发明公开了一种适用于砂性土的薄壁取土器，包括薄壁取样筒和管靴，管靴的上端连接设有施力器、下端设有取土刃口，施力器包括密闭盖装在管靴上端的施力器盖，且施力器盖上设有排气孔，排气孔上安装设有加压排气阀；加压排气阀包括阀体，阀体的下端设有与排气孔密闭连接的螺纹连接头，且阀体内设有排气腔和连接排气腔与薄壁取样筒内部空间的排气通道，排气通道的上端呈外径沿着从上至下的方向逐渐减小的锥形口；排气腔内设有排气塞，排气塞的下端设有与锥形口配合的锥形塞，排气塞的顶面与阀体之间设有用于调节排气压力的预压力调节机构，且排气腔上设有排气口；薄壁取样筒采用塑料制成。本发明还公开了一种适用于砂性土的薄壁取样方法。

摘要： 本发明公开了一种采用人工取土器来测定砂性土或砂层密度的工艺，在铲平的地面上，细心挖出一个直径较环刀外径略大的砂土柱，将环刀刃口向下，平置于砂土柱上，用两手平稳地将环刀垂直压下，直至砂土柱突出环刀上端约2cm时为止；削掉环刀口上的多余砂土，并用直尺刮平；在环刀口上盖一块平滑的木板，一手按住木板，另一手用小铁锹将试样从环刀底部切断，然后将装满试样的环刀反转过来，削去环刀刃口上的多余砂土，并用直尺刮平；擦净环外壁，称环刀与试样合计质量；自环刀中取具有代表性的试样测定其含水量。该方法能够准确地测定出砂性土或砂层的密度，便于后续压实过程采取措施，使得路面质量达到设计要求，保证路面的使用寿命。

摘要： 本实用新型公开了一种降低砂性土取土坑土的含水量的装置，其技术方案要点是包括开设在取土坑中的若干集水井，所述集水井四周侧壁上开设有若干通水孔，所述集水井内设有与集水井内壁贴合的第一过滤网，所述集水井内设有抽水机，其优点是能够降低砂性土取土坑土的含水量。