石墨形态

摘要： 采用线性FEG扫描电镜,研究了在球墨铸铁中加入Sb的质量分数为0~0.036%,使用含Ce和Al的孕育剂,浇注的热分析样杯试样中石墨形态的变化。分析认为:与Sb的加入量无关,MgSiAl氮化物和MgCa硫化物是最重要的夹杂物;根据Sb在基体中的含量,Sb可以在针状石墨或球形不好的石墨核心中存在,同时在一些枝状石墨的核心中发现了Ca的夹杂物。

摘要： 针对目前铸态贝氏体气缸套生产成本过高的现状,开发了两种珠光体基体的高锰(w(Mn)=2.0％ ～2.1％)和低锰(w(Mn)=0.2％ ～0.3％)钼铌微合金化灰铸铁材料,并借助光学显微镜、扫描电镜、万能拉伸试验机、气氛高温摩擦磨损试验机等,研究了两种钼铌微合金化灰铸铁以及对照组铸态贝氏体灰铸铁的组织与性能.研究结果表明:高锰灰铸铁的强度与硬度最高,分别为455 MPa和352HB,低锰灰铸铁的强度和硬度与贝氏体灰铸铁接近,均为408 MPa和271HB.高锰灰铸铁与低锰灰铸铁的组织均由A型石墨和珠光体基体组成.在相同的摩擦磨损条件下,高锰灰铸铁的磨损量与摩擦因数最小,分别为0.0398 mg/m和0.30～0.33.低锰灰铸铁的磨损量与摩擦因数略小于铸态贝氏体灰铸铁,分别为0.0626 mg/m和0.33～0.36.从强度、硬度及磨损性能方面考虑,钼铌微合金化后的珠光体基灰铸铁可以替代铸态贝氏体灰铸铁,成为气缸套的选择材料.

摘要： 本文论述了超声波声速法检测铸铁件石墨组织的基本原理和方法,并使用超声波测速测厚仪对具有不同石墨组织铸铁件进行了检测,确定了不同石墨组织铸铁件与超声波声速的对应关系.应用超声波声速法可判断铸铁件材质种类,并能够实现对球化率和蠕化率水平的快速无损检测,具有显著的工程应用意义.

摘要： 某热力公司在使用循环泵时,循环泵发生泵壳破裂事故.通过对发生破裂的泵壳进行外观检查、力学性能试验分析、硬度试验分析、金相显微组织分析和泵壳强度有限元分析,结果表明泵壳材料金相组织中的不良石墨形态分布,泵壳铸件存在疏松缺陷,对泵壳力学性能产生不利影响;泵壳材料的抗拉强度小于HT250材料抗拉强度,不满足标准规定的HT250材料的抗拉强度要求;泵壳材料不满足泵的使用工况;以上因素导致泵壳运行时发生破裂.

摘要： Z45T-10型控制闸阀在常规条件下使用不到设计时间即发生爆裂.通过宏观检验、化学成分分析、金相组织检验、硬度测试以及电镜微观观察等方法对控制闸阀阀体爆裂原因进行分析.结果表明,控制闸阀阀体由灰铸铁制作而成,基体组织为铁素体型灰铸铁,材质中Si高Mn低,不符合HT100标准要求,且Si/C比偏高,部分区域石墨粗大,极大地降低了阀体的力学性能,在外界气压的不断作用下,从而造成控制闸阀阀体的脆性断裂.

摘要： 制备了石墨形态分别为100％A、70％A+30％D、40％A+60％D和100％D的灰铸铁,同时制备了石墨长度分别为25μm、50μm、80μm和120μm的灰铸铁,通过不同的加工方式获得石墨裸露率为0％、20％、50％和70％,利用金相显微镜检测石墨的形态、长度和裸露情况,并利用气蚀试验机测试了不同石墨情况下样品的抗穴蚀性能.结果表明:石墨形态纯A型石墨的抗穴蚀性能要好于纯D型石墨;石墨较长的抗穴蚀性能要好于石墨较短的;石墨裸露较少的抗穴蚀性能要好于裸露较多的.

摘要： 制备了石墨形态分别为100%A、70%A+30%D、40%A+60%D和100%D的灰铸铁,同时制备了石墨长度分别为25μm、50μm、80μm和120μm的灰铸铁,通过不同的加工方式获得石墨裸露率为0%、20%、50%和70%,利用金相显微镜检测石墨的形态、长度和裸露情况,并利用气蚀试验机测试了不同石墨情况下样品的抗穴蚀性能。结果表明:石墨形态纯A型石墨的抗穴蚀性能要好于纯D型石墨;石墨较长的抗穴蚀性能要好于石墨较短的;石墨裸露较少的抗穴蚀性能要好于裸露较多的。

摘要： 文中总结铸铁传统碳当量存在的问题，分析影响铸铁共晶点碳当量的因素及其真值确定，着重探讨碳当量对蠕化率和球化率及收缩的影响，进而研发铸铁共晶点与石墨形态在线精准调控系统。本项目开发铸铁智能在线测控系统具有智能化、仪表化、在线可调、方便操作等功能，是批量生产稳定蠕化率和球化率的关键技术与装备，价格与运行成本远低于国外的设备。

摘要： 在75硅铁孕育剂中分别加入两种与石墨晶格失配度较小的化合物作为添加剂,形成两种混合型孕育剂,分别浇注金属型和砂型球墨铸铁试样,通过观测铸态石墨形态,发现两种添加剂的添加都可以显著提高对球墨铸铁的孕育效果,使石墨球数量增加,石墨球形状更圆整,特别是采用金属型浇注时效果更显著.

摘要： 研究了保温时间对亚共晶灰铸铁冶金质量的影响.根据热分析仪器测得试样的冷却曲线,并结合金相,分析了保温时间对曲线特征值的影响和石墨形态及共晶团数量的影响.分析结果表明,随着保温时间的延长,TAL、TEM和TER随着保温时间的延长而降低;石墨形态出现过冷石墨的倾向愈加明显;共晶团数量减少.

摘要： 通过增加冷铁强制冷却，球化时添加1.2-1.4%的低稀土镧系球化剂、热包时随流加入0.1-0.3%的石墨型增碳剂、包内孕育+随流孕育+型内孕育三次孕育、控制CE及Si含量，降低浇注温度等措施，解决了铸件产生碎块状石墨以及石墨漂浮问题，使厚大位置石墨球数＞100个/mm2，球化率＞85%。通过增加冷铁，改善了铸件孤立热结处缩松问题，使铸件毛坯通过X射线探伤l级的要求，达到客户的使用要求。从试制过程来看，对于壁厚较大的球墨铸铁件，容易出现石墨球偏大、偏少以及碎块状石墨等缺陷。添加石墨型增碳剂、采用多次孕育强化孕育效果、采用低稀土球化剂，使用冷铁强制冷却等措施都能有效改善球墨铸铁件的石墨形态。但对于140mm的壁厚，单一使用某一种措施很难彻底消除上述缺陷，必须多种措施同时采用。

摘要： 通过调整铁水碳当量优化蠕铁的石墨形态和加入珠光体化合金元素提高基体珠光体含量两项措施,可实现蠕铁气缸盖本体性能达到RuT450的要求.

摘要： 针对消失模生产铸铁件过程中出现的一些质量问题,系统分析了消失模铸造过程中白模、原砂等原材料及各种工艺因素对灰铸铁件、球墨铸铁件、蠕墨铸铁件石墨形态和基体组织的影响,并提出了一些改进措施和建议.生产实践表明,选择优质的材料,改善冶金质量,强化孕育,加强对工艺过程的管理与控制,可以减少或消除消失模原材料和工艺因素的不良影响.

摘要： 介绍国标GB/T7216-2009、美标ASTMA-247(2010)及国际标准ISO945-1:2008对灰铸铁中石墨的分类分级;分析不同石墨形态的特点、成因及对性能的影响;对石墨的显微检测做了详细的说明.总之，灰铸铁中的石墨特征决定了材料的性能。准确理解和正确检测石墨形态和长度等指标，有利于指导生产和改进产品质量，在商贸活动中维护企业经济利益。

摘要： 本文介绍国标GB/T7216-2009、美标ASTMA-247(2010)及国际标准IS0945-1: 2008对灰铸铁中石墨的分类分级;分析不同石墨形态的特点、成因及对性能的影响;对石墨的显微检测做了详细的说明.

摘要： 介绍国标GB/T7216-2009、美标ASTMA-247 (2010)及国际标准ISO945-1: 2008对灰铸铁中石墨的分类分级;分析不同石墨形态的特点、成因及对性能的影响;对石墨的显微检测做了详细的说明.指出灰铸铁中的石墨特征决定了材料的性能;准确理解和正确检测石墨形态和长度等指标，有利于指导生产和改进产品质量。

摘要： 灰铸铁在高碳当量(4.10％CE以上)条件下,微量的钛能够提高铸铁件的力学性能并改善铸件不同断面的均匀性.本文研究了在中低碳当量(3.65％～3.85％CE)条件下,不同钛量对灰铸铁件组织、力学性能和致密性等质量的影响.试验结果表明:钛促进了铸铁件D型石墨的形成;当D型石墨达到一定比例时,尤其是Si/C较高的情况下,其力学性能增加明显;随着钛、铝量的增加,灰铸铁件的致密性下降,缩松概率增加.

摘要： 本发明公开了一种形态可控的高质量石墨烯粉体及其制备方法，属于新材料领域。本发明以过渡族金属盐作为模板，利用化学气相沉积工艺，在适宜的温度和气氛条件下，在金属盐(已被还原为金属)表面催化生长石墨烯。所得的石墨烯粉体可据应用需要保留或去除基底，形成石墨烯/金属壳核复合结构或石墨烯中空腔体结构。调控反应参数，可以对所述石墨烯粉体的粒径，形态等进行调控。所述金属盐及相应的刻蚀酸液均可通过回收循环利用，整个生产过程仅消耗一定量的电能和反应气体。本发明工艺简单，生产成本低廉，容易放大量产。所制备的石墨烯具有很高的结晶质量，导热、导电性能优异，可作为填料在诸多领域获得应用。

摘要： 本发明提供一种多形态石墨烯与基础润滑脂原位键合的长效耐腐蚀润滑脂及其制备方法，原料包括鳞片石墨和基础润滑脂。所述的长效耐腐蚀润滑脂：石墨烯含量为10‑200ppm。一种多形态石墨烯与基础润滑脂原位键合的长效耐腐蚀润滑脂的制备方法，所述的制备方法包括电极棒制备步骤，所述的电极棒制备：将鳞片石墨压制成电极棒，电极棒的直径为1mm‑200mm。将电极棒浸没在基础润滑脂本体中，通过步进电机调节电极之间的距离为0.1mm‑100mm，使电极棒之间产生电弧，石墨烯与基础润滑脂原位键合，制备得到本发明长效耐腐蚀润滑脂，产品性能不受温度影响，持久性好，且具有明显的耐腐蚀性能。

摘要： 本发明提供了一种以蔗髓为原料的多重花瓣形态的石墨烯粉体的制备方法，属于石墨烯产品和制备技术领域。本发明的石墨烯粉体的前驱体蔗髓是蔗渣的一种成分，卷曲的多重层片状粉末，蔗髓中的纤维素单分子链凭借侧链的羟基形成分子链间的氢键，组成平面二维晶体，构成蔗髓的多重花瓣片层结构。蔗髓的纤维素平面二维晶体结构在惰性气体环境中，经脱水、碳化和石墨化后，形成碳的平面二维晶体结构，即石墨烯，构成多重花瓣形态的石墨烯粉体；制备出的石墨烯粉体有完整的二维晶体结构，碳原子占比高，杂原子含量少。蔗髓在蔗渣中约占30％以上，原料来源广，成本极低，制备过程中不造成二次污染，有利于生态环境保护，有重要的社会、经济和生态效益。

摘要： 本发明公开了一种形态可控的高质量石墨烯粉体及其制备方法，属于新材料领域。本发明以过渡族金属盐作为模板，利用化学气相沉积工艺，在适宜的温度和气氛条件下，在金属盐(已被还原为金属)表面催化生长石墨烯。所得的石墨烯粉体可据应用需要保留或去除基底，形成石墨烯/金属壳核复合结构或石墨烯中空腔体结构。调控反应参数，可以对所述石墨烯粉体的粒径，形态等进行调控。所述金属盐及相应的刻蚀酸液均可通过回收循环利用，整个生产过程仅消耗一定量的电能和反应气体。本发明工艺简单，生产成本低廉，容易放大量产。所制备的石墨烯具有很高的结晶质量，导热、导电性能优异，可作为填料在诸多领域获得应用。

摘要： 本发明提供一种多形态石墨烯与基础润滑脂原位键合的长效耐腐蚀润滑脂及其制备方法，原料包括鳞片石墨和基础润滑脂。所述的长效耐腐蚀润滑脂：石墨烯含量为10‑200ppm。一种多形态石墨烯与基础润滑脂原位键合的长效耐腐蚀润滑脂的制备方法，所述的制备方法包括电极棒制备步骤，所述的电极棒制备：将鳞片石墨压制成电极棒，电极棒的直径为1mm‑200mm。将电极棒浸没在基础润滑脂本体中，通过步进电机调节电极之间的距离为0.1mm‑100mm，使电极棒之间产生电弧，石墨烯与基础润滑脂原位键合，制备得到本发明长效耐腐蚀润滑脂，产品性能不受温度影响，持久性好，且具有明显的耐腐蚀性能。

摘要： 本发明提供的球墨铸铁石墨形态改善的生产方法,选用低硫低钛生铁、碳素钢和回炉铁为主要炉料，添加75硅铁，65高碳锰铁、电解铜及石墨型增碳剂；经中频炉特定频率熔炼，加入球化剂、孕育剂、SiCaMn脱氧剂后出铁球化，球化过程要求特定出铁位置、速度、出铁步骤，浇注过程选取特定的孕育剂流速和总量，能实现珠光体基体、混合基体球墨铸铁铸件石墨达到球化2级及以上，球化率达到93‑99％，石墨球径7级的圆整石墨。该生产方法的处理工艺简便，可靠性高，生产成本低。

摘要： 本发明提供的球墨铸铁石墨形态改善的生产方法,选用低硫低钛生铁、碳素钢和回炉铁为主要炉料，添加75硅铁，65高碳锰铁、电解铜及石墨型增碳剂；经中频炉特定频率熔炼，加入球化剂、孕育剂、SiCaMn脱氧剂后出铁球化，球化过程要求特定出铁位置、速度、出铁步骤，浇注过程选取特定的孕育剂流速和总量，能实现珠光体基体、混合基体球墨铸铁铸件石墨达到球化2级及以上，球化率达到93‑99％，石墨球径7级的圆整石墨。该生产方法的处理工艺简便，可靠性高，生产成本低。

摘要： 本发明提供了一种用于改善灰铸铁中石墨形态的孕育剂及其制备工艺,所述孕育剂包含以下组分的原材料：硅铁，稀土硅铁，硅钡钙和硅锆。孕育剂的原材料依照下述重量百分比例配置：硅铁占60％‑68％，稀土硅铁占15％‑21％，硅钡钙占8％‑13％，硅锆占3％‑6％。本发明通过铸造过程中添加特殊的钡、钙、锆等元素复合，改变灰铸铁凝固过程石墨析出时的结晶方式，孕育剂在铁水中形成化合物以非金属夹杂物悬浮于铁水中，为石墨提供了大量的外来核心促进石墨化，增加了铁水中的初生石墨和共晶石墨结晶晶核数量，提高石墨析出量，同时改善石墨析出形态，使得片状石墨尖端能够钝化，提高力学性能，减小铸件断面敏感性，提高铸件强度和韧性的使用性能。

摘要： 本发明涉及一种基于评定石墨形态的合金铸铁件的检测方法，包括从合金铸铁件上切取试样件、对试样件进行力学性能试样、将通过力学性能的试样件分为物性优试样件、抛光物性优试样件、通过显微镜观测和拍摄物性优试样件石墨形态照片、观测石墨形态照片，从中拣选出相应的合格试样件和不合格试样件以及根据根据拣选结果选出其中的合格合金铸铁件；采用本发明的技术方案，分别从金相组织和力学性能两个方面对合金铸铁件的产品质量进行检测和评定，使质量检测更全面，检测过程操作简便，使检测结果更准确地反应合金铸铁件的物理性能真实状态，减少的合金铸铁件成品的质量隐患。

摘要： 在生产石墨的过程中控制石墨形态的方法，该方法包括：在升高的温度下使含金属的催化剂与烃气体接触，以将至少一部分烃气体催化转化为氢气和碳；其中温度在600°C和1000°C之间并且压力在0巴（g）和100巴（g）之间，并且其中温度和压力都设定在预定值范围内以选择性合成具有所需形态的石墨材料。