短切碳纤维

摘要： 将短切碳纤维(CF)、白炭黑和甲基乙烯基硅橡胶(VMQ)共混后,与碳纤维布(CFC)复合制备VMQ复合材料。考察了CFC层数对复合材料的拉伸性能、邵尔A硬度、耐磨性能及动态力学性能的影响。结果表明,随着CFC层数的增加,复合材料的扯断伸长率基本不变,拉伸强度逐渐升高。与仅添加10份(质量,下同)CF的复合材料相比,加入10份CF及4层CFC的复合材料的拉伸强度提高了409%。各复合材料的摩擦系数相差较小,与未添加CF及CFC的试样相比,加入10份CF及3层CFC的复合材料磨损量增加了168%。VMQ复合材料的损耗因子随着频率的升高而增大,与未加入CF及CFC的试样相比,仅添加10份CF的VMQ复合材料的损耗因子由0.120增大到0.151。

摘要： 由重量百分比高达50%的碳纤维和一系列热塑性基体树脂配制而成的注射级别配混料正在扩大热塑性复合材料的应用范围。专为注射成型应用而配制的一系列短切碳纤维增强热塑性塑料(简称CFRTP)配混物,正在扩大热塑性复合材料的应用范围,能够适应更多的部件尺寸和复杂形状。

摘要： 为提升寒冷地区建筑结构的实时损伤监测效果,研究了硫酸盐-冻融循环作用下采用短切碳纤维与铁尾矿作为导电材料制备的自感应水泥砂浆的耐久与压敏性能。利用质量损失、相对动弹性模量及抗压强度损失为依据探讨耐久性能变化规律,以电阻率变化率-压应力的相关关系反映硫酸盐-冻融循环作用下压敏性能发展规律并解释其导电机理,并采用平均应力敏感系数评价硫酸盐-冻融循环作用下压敏性能稳定性。结果表明,碳纤维体积掺量为0.4%、铁尾矿替代率为30%(质量分数)组合掺入水泥砂浆时,其耐久性能与压敏性能均达到较高水平,但硫酸盐-冻融循环造成的孔洞与裂缝会导致铁尾矿碳纤维水泥砂浆电阻率变化率-压应力呈一阶指数衰减关系,可采用Plane模型来反映平均应力敏感系数衰减程度与冻融循环次数、铁尾矿替代率之间良好的相关关系。

摘要： 为探究短切碳纤维(CFs)对混凝土内部孔结构微观特征的影响规律,制备体积掺量分别为0%、0.1%、0.2%、0.3%和0.5%的短切碳纤维增强混凝土(CFC)试件,采用压汞法(MIP)分析各组试件内部孔结构特性,并引入分形理论对孔径分形规律展开进一步探讨。结果表明:掺入适量的CFs可有效降低混凝土总孔隙量和平均孔径,且掺量为0.1%时改善效果最佳;混凝土内部孔径具有显著的分形特性,各组试件ln(W_(n)/r^(2)_(n))、ln Q_(n)曲线拟合相关系数R 2均在0.996以上,斜率可作为孔表面积分形维数(D_(p));随着CFs掺量的增加,D_(p)先减小后增大,且D_(p)越大,平均孔径越大,进一步验证了CFs对混凝土内部结构的改善规律。

摘要： 为了提高聚酰胺(PA6)树脂的力学性能,以短切碳纤维(CF)为增强相,采用双螺杆挤出机和注塑机制备PA6/CF复合样条,研究不同CF含量对复合样条结构和力学性能的影响。结果表明:CF经浓硝酸和硅烷偶联剂处理后表面引入活性官能团;CF的添加使得PA6产生新的α晶型特征峰,当CF质量分数低于10%时,随着CF含量的增加,α晶型特征峰越来越明显;随着CF含量的增加,复合样条的熔融温度、结晶温度和结晶度均增加;CF质量分数低于10%时,CF在PA6基体中均匀分散,裸露的CF表面黏附有PA6树脂,当CF质量分数高于10%时,CF出现聚集现象;复合材料的储能模量逐渐增大,tanδ先减小后增大;当CF质量分数为10%时,拉伸强度和拉伸弹性模量达到最大,分别为213.05 MPa和3.15 GPa,与纯PA6样条相比,分别提高了108.4%和183.8%。

摘要： 采用冷压成型-高温烧结的方法制备了短切碳纤维(SCF)、聚四氟乙烯(PTFE)改性的聚醚醚酮(PEEK)复合材料,探究不同的模压工艺对PEEK基复合材料的影响,结果表明:提高保温时间和成型温度可以增加材料的力学性能,使材料结合紧密,充分熔融,进而提高材料的承载能力,使材料的摩擦学性能提升。当参数到达一定值时材料的性能温度下来。最终得出了360 °C,30 min为最佳的模压工艺参数。

摘要： 制备了短切碳纤维(Csf)为吸波剂、聚酰亚胺树脂(PI)为基体、连续石英纤维(QF)为增强体的耐高温树脂基吸波复合材料,设计了多层Csf/QF/PI吸波材料并研究4~18 GHz频段范围内的常温与高温吸波性能,探讨了材料吸波性能随温度变化的原因,研究了短切碳纤维吸波剂对于QF/PI复合材料玻璃化转变温度(Tg)的影响。所制备的QF/PI复合材料DMA-Tg为319°C,经Csf改性后达340°C。在4~18GHz频段内,随着温度的升高(23°C~300°C),材料的反射率吸收峰强度先增大后减小,100°C~200°C时强度最大。

摘要： 本文研究了基于微CT图像的纤维增强复合材料代表性体积元模型(CT-RVE)建构方法和性能预测方法.基于四种尺寸的CT-RVE模型对碳纤维增强尼龙(PA66CF)弹性性能开展了预测,并与Mori-Tanaka模型(M-T)预测结果进行了对比.采用注塑成型工艺制备了10wt％纤维含量的PA66CF拉伸样件,使用扫描电子显微镜(SEM)获取样件拉伸断面信息,使用X射线CT断层扫描获取内部微观结构信息,综合运用ImageJ、Photoshop、Mimics、Cero、HyperMesh、ABAQUS等工具,建立了四种尺寸的CT-RVE模型,并与具有相同几何参数的M-T模型在性能预测结果方面进行对比分析.研究结果表明:RVE模型中纤维的随机分布具有规律性,纤维数量与RVE体积呈线性增长关系,纤维取向以X方向为主;CT-RVE模型对弹性性能的预测结果略低于M-T模型,当RVE尺寸为114.4μm×114.4μm×77μm时,CT-RVE模型与M-T模型对弹性性能预测结果相近.本文的研究可为短纤增强复合材料的性能精确预测提供指导.

摘要： 以低密度聚乙烯为基体,双粒径h-氮化硼和短切碳纤维为杂化导热填料,采用双辊开炼、压片成型等方式,制备多元杂化填料改性的聚乙烯基导热复合材料.研究了杂化导热体系中,双粒径氮化硼的质量比及短切碳纤维用量对复合材料的导热性能、力学性能和电绝缘性能的影响.结果表明,当双粒径氮化硼的质量比为1:3时,复合材料的综合性能最好.短切碳纤维加入后形成了多元导热网络体系,复合材料的导热性能提高,弯曲强度提高,耐热性能提高.短切碳纤维加入量为6份时,复合材料综合性能的提升最显著;复合材料的击穿电压变化不大,仍具有优异的电绝缘性能.

摘要： 将还原氧化石墨烯(rGO)与短切碳纤维(SCF)按一定比例混合,制备SCF/rGO协同改性环氧树脂复合材料,研究添加rGO前后复合材料的体积电阻率和硬度变化,分析SCF和rGO含量对复合材料力电性能的影响.结果 表明,添加rGO前,短切碳纤维/环氧树脂复合材料(SCF/EP)的体积电阻率随SCF含量的增加逐渐减小,整体变化趋势分为三个阶段,同时其维氏硬度成对数比例上升.材料在拉伸应变小于0.2％时表现出线弹性行为,电阻变化率(△R/R0)随应变呈现出先线性变化,后逐渐趋于指数变化的规律.添加rGO后,复合材料(SCF/rGO/EP)的电导率、维氏硬度和拉伸性能均显著提高,应变灵敏系数大幅下降,离散度大幅减小,说明rGO与SCF协同实现了导电网络的有效优化.

摘要： 将短切碳纤维分别采用开炼与密炼工艺加入轮胎胎侧胶中,研究混炼工艺对短切碳纤维/橡胶复合材料性能的影响.结果表明,增加薄通次数与割刀次数对复合材料的物理性能有些许提高,但割刀次数增多使复合材料的压缩生热升高,薄通次数过多则破坏了短切碳纤维在复合材料中的取向及分散性能;在密炼工艺中适当提高转子转速制得的短切碳纤维/橡胶复合材料综合性能略优.

摘要： 以短切碳纤维(CF)为增强相,超细石墨(Gr)为填充组分,热固性酚醛树脂(PF)为基体。采用热压法制备Gr/PF/CF复合材料。使用万能试验机测定材料弯曲强度,利用扫描电子显微镜观察其断口形貌。研究了PF含量、CF含量及CF空气氧化处理对Gr/PF/CF复合材料力学性能的影响。研究结果表明,随着PF含量减少,复合材料弯曲强度降低,当PF质量分数小于20%时,材料力学性能明显变差;随着CF含量的增加,材料弯曲强度呈先增大后降低趋势,当CF质量分数为4%时,材料弯曲强度达到极大值57MPa;CF空气氧化处理能够明显改善CF与PF基体的界面状态,提高复合材料的弯曲强度。

摘要： 本文通过对碳纤维在复合材料中吸波性能的研究，得出通过控制碳纤维的长度和含量、分散剂的比较及分散方法的选择来制备吸波碳纤维毡。并以以3mm短切碳纤维为吸收剂具体的分析了碳纤维的分散和含量对吸波性能的影响。

摘要： 介绍了掺短切碳纤维和铁氧体粉末的电磁屏蔽混凝土的制备,测试了样品的电磁屏蔽性能,并比较了3与6mm短切碳纤维及其与铁氧体的复合结构在吸波混凝土中的屏蔽效能,分析、总结了实验样品中反映出来的规律,为设计高性能电磁屏蔽混凝土提供了依据。

摘要： 介绍了掺短切碳纤维和铁氧体粉末的电磁屏蔽混凝土的制备,测试了样品的电磁屏蔽性能,并比较了3 mm与6 mm短切碳纤维及其与铁氧体的复合结构在吸波混凝土中的屏蔽效能,分析、总结了实验样品中反映出来的规律,为设计高性能电磁屏蔽混凝土提供了依据.

摘要： 采用分子组合技术,通过调节柔性芳基醚链段和刚性—CH—链段分子得到性能优良的PMR型聚酰亚胺基体树脂材料,将短切碳纤维与此种PMR型聚酰亚胺基体树脂通过湿法混合工艺得到聚酰亚胺复合材料模塑粉,采用热模压一次成型技术制备短切碳纤维增强聚酰胺复合材料,并对其性能进行系统的研究.研究结果表明由短切碳纤维增强的该PMR型聚酰亚胺复合材料具有良好的加工性能、良好的综合力学性能和突出的冲击韧性,其玻璃化转变温度和热分解温度高于PMR-15聚酰亚胺复合材料,实验表明该复合材料具有良好的耐热稳定性和耐热氧化稳定性.

摘要： 采用分子组合技术,通过调节聚合物主链中柔性链段和刚性链段的排列组合得到性能优良的新型PMR型聚酰亚胺基体树脂.将其溶液与短切碳纤维通过化学方法复合,然后经酰胺化和亚胺化处理得到B-阶段的聚酰亚胺前置物(模塑粉);采用反应性热模压一次成型工艺得到短切碳纤维增强的热固性聚酰亚胺复合材料.研究结果表明,B-阶段模塑粉的成型工艺性能优良;复合材料具有优良的综合性能,材料的冲击韧性提高明显,玻璃化转变温度和热分解温度高于同类的PMR-15聚酰亚胺复合材料,表现出优良的耐高温性能和耐高温氧化稳定性.

摘要： 通过对碳纤维在复合材料中吸波性能的研究,得出通过控制碳纤维的长度和含量、分散剂的选择及分散方法来制备吸波性能好的碳纤维毡。同时指出了碳纤维吸波材料的发展方向。

摘要： 采用原位合成与溶液共混相结合的方法，制备了短切碳纤维(Cm)增强纳米羟基磷灰石(HA)-聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)生物复合材料。分别研究了丙烯腈基短切碳纤维含量、引发剂(过氧化苯甲酰，BPO)用量和HA的质量分数对复合材料弯曲强度和弯曲模量的影响。采用万能材料试验机和扫描电子显微镜对复合材料的弯曲性能及断面的微观形貌进行了测试和表征。结果表明，在一定质量分数范围内，分别增加碳纤维含量、BPO用量或HA的含量，复合材料的弯曲强度和模量均呈现先增大后减小的趋势。当C(f)含量为4％、BPO用量为1.6％和HA质量分数为8％时，复合材料的抗弯曲强度和模量达到最大值，分别为130 MPa和4.47GPa。

摘要： 采用粉末冶金方法制备了添加短碳纤维的湿式铜基摩擦材料,研究了含碳纤维的湿式摩擦材料的摩擦磨损和力学性能以及制动条件对动摩擦系数的变化规律。结果表明：随着碳纤维含量的增加,材料的孔隙率增加、硬度及密度均降低。在碳纤维含量低于1%时,随碳纤维含量的增加,材料的硬度和密度迅速下降,孔隙率迅速增大。当碳纤维含量大于1%时,孔隙率、硬度及密度变化趋于平缓。摩擦系数随着碳纤维含量的增加呈先增加后减小,磨损量随碳纤维含量的增加先减小后增大。碳纤维含量为1%时材料的摩擦磨损性能最佳。并且,碳纤维的加入提高了材料的能量许用值。

摘要： 本发明提供具有优异的集束性及开纤性的水性处理用碳纤维。所述水性处理用碳纤维是多根单纤维集合而成的碳纤维，包括以下三种水性处理用碳纤维：(1)所述单纤维利用X射线光电子分光法(ESCA)测定的表面氧指数(O/C)在0.03以上、且小于0.12，并且所述单纤维上附着有以表面活性剂为主要成分的上浆剂，利用威廉米法测定的与水的第1接触角在75度以下；(2)所述单纤维利用X射线光电子分光法(ESCA)测定的表面氧指数(O/C)在0.12以上且小于0.20，并且所述单纤维上附着有以表面活性剂为主要成分的上浆剂，利用威廉米法测定的与水的第1接触角在65度以下；(3)所述单纤维利用X射线光电子分光法(ESCA)测定的表面氧指数(O/C)在0.20以上、0.30以下，并且所述单纤维上附着有以表面活性剂为主要成分的上浆剂，利用威廉米法测定的与水的第1接触角在55度以下。

摘要： 一种玻璃纤维短切原丝毡，是使玻璃纤维短切原丝呈片材状地堆积，由热塑性树脂的结合剂粘接的玻璃纤维短切原丝毡，其中，将具有平均长度为25.4～76.2mm的第一玻璃纤维短切原丝的短的短切原丝层；和具有平均长度为76.2～203.2mm的第二玻璃纤维短切原丝的长的短切原丝层层叠，前述第一玻璃纤维短切原丝的平均长度和前述第二玻璃纤维短切原丝的平均长度的差为25.4mm以上，相对于前述玻璃纤维短切原丝毡100质量份，前述短的短切原丝层为50～70质量份，前述长的短切原丝层为30～50质量份，前述玻璃纤维短切原丝毡的每单位面积的质量为180g/m

摘要： 本发明的一个方式涉及短切纤维束的制造装置及短切纤维束的制造方法，所述短切纤维束的制造装置具备：具有将长条的纤维束切断的切断刀的切断单元；限制供给至切断单元的纤维束的行进方向的引导单元；以及设置于切断单元与引导单元之间、对纤维束进行扩幅的扩幅单元，所述短切纤维束的制造方法包括：通过引导单元限制供给至切断单元的长条的纤维束的行进方向，并且，通过设置于切断单元与引导单元之间的扩幅单元对纤维束进行扩幅，然后，通过具有切断刀的切断单元将纤维束切断，从而得到短切纤维束。

摘要： 本发明提供具有优异的集束性及开纤性的水性处理用碳纤维。所述水性处理用碳纤维是多根单纤维集合而成的碳纤维，包括以下三种水性处理用碳纤维：(1)所述单纤维利用X射线光电子分光法(ESCA)测定的表面氧指数(O/C)在0.03以上、且小于0.12，并且所述单纤维上附着有以表面活性剂为主要成分的上浆剂，利用威廉米法测定的与水的第1接触角在75度以下；(2)所述单纤维利用X射线光电子分光法(ESCA)测定的表面氧指数(O/C)在0.1 2以上且小于0.20，并且所述单纤维上附着有以表面活性剂为主要成分的上浆剂，利用威廉米法测定的与水的第1接触角在65度以下；(3)所述单纤维利用X射线光电子分光法(ESCA)测定的表面氧指数(O/C)在0.20以上、0.30以下，并且所述单纤维上附着有以表面活性剂为主要成分的上浆剂，利用威廉米法测定的与水的第1接触角在55度以下。

摘要： 本发明涉及一种用于制造具有原纤维的高性能短切纤维的方法，所述方法包括以下步骤：a)准备断裂强度为至少10g/dtex和拉伸弹性模量为至少150g/dtex的有机高性能长丝纱，b)使高性能长丝纱在干燥纱线状态下原纤化，由此形成具有原纤维的高性能长丝纱，和c)将步骤b)中形成的具有原纤维的高性能长丝纱切割成具有原纤维的长度基本相同的高性能短切纤维。本发明还涉及一种长度基本相同的高性能短切纤维、包括所述纤维及一种或多种填料的制品、以及用于制造这种制品的方法。

摘要： 一种玻璃纤维短切原丝毡，是使玻璃纤维短切原丝呈片材状地堆积，由热塑性树脂的结合剂粘接的玻璃纤维短切原丝毡，其中，将具有平均长度为25.4～76.2mm的第一玻璃纤维短切原丝的短的短切原丝层；和具有平均长度为76.2～203.2mm的第二玻璃纤维短切原丝的长的短切原丝层层叠，前述第一玻璃纤维短切原丝的平均长度和前述第二玻璃纤维短切原丝的平均长度的差为25.4mm以上，相对于前述玻璃纤维短切原丝毡100质量份，前述短的短切原丝层为50～70质量份，前述长的短切原丝层为30～50质量份，前述玻璃纤维短切原丝毡的每单位面积的质量为180g/m

摘要： 本发明提供碳纤维的分散性、成型物的物性不降低且流动性高的短切碳纤维束和生产率良好的短切碳纤维束的制造方法。一种短切碳纤维束，其是包含总纤度为25,000dtex以上且45,000dtex以下的碳纤维束和相对于短切碳纤维束的总质量为1质量％以上且5质量％以下的上浆剂的短切碳纤维束，沿上述碳纤维束的纤维方向的短切碳纤维束的长度(L)为1mm以上且50mm以下，垂直于上述短切碳纤维束的纤维方向的截面的长径(Dmax)与短径(Dmin)之比(Dmax/Dmin)为6.0以上且18.0以下，存在于上述短切碳纤维束表面的单纤维的取向参数为4.0以下。

摘要： 本发明提供碳纤维的分散性、成型物的物性不降低且流动性高的短切碳纤维束和生产率良好的短切碳纤维束的制造方法。一种短切碳纤维束，其是包含总纤度为25,000dtex以上且45,000dtex以下的碳纤维束和相对于短切碳纤维束的总质量为1质量％以上且5质量％以下的上浆剂的短切碳纤维束，沿上述碳纤维束的纤维方向的短切碳纤维束的长度(L)为1mm以上且50mm以下，垂直于上述短切碳纤维束的纤维方向的截面的长径(Dmax)与短径(Dmin)之比(Dmax/Dmin)为6.0以上且18.0以下，存在于上述短切碳纤维束表面的单纤维的取向参数为4.0以下。

摘要： 本发明涉及用于生产基于沥青的短切碳纤维的装置和短切纤维的生产方法和，更特别地，涉及使用熔融纺丝拉拔喷出的沥青和以连续方式将碳纤维生产成短切纤维的装置和方法。

摘要： 本实用新型提供了一种集束短切碳纤维生产线用的纤维塑形装置，其特征在于，包含收口段、预塑形段和塑形段；其中所述收口段呈喇叭口型；所述预塑形段包含凸形卡接件；所述塑形段呈锥形；所述纤维塑形段截面呈圆形。本实用新型中的纤维塑形装置，按照纤维走向逐步收口，纤维生产经过时不容易起毛断裂，可以保持纤维的最大性能，不造成下降；本实用新型中的纤维塑形装置，存在卡接件，可方便的固定在生产线上，能适应不同结构的生产线；本实用新型中的纤维塑形装置结构简单，易于操作，同时能保证最佳的纤维塑形效果。