着火温度
着火温度的相关文献在1957年到2023年内共计245篇,主要集中在化学工业、能源与动力工程、安全科学
等领域,其中期刊论文179篇、会议论文24篇、专利文献131659篇;相关期刊116种,包括东北大学学报(自然科学版)、洁净煤技术、煤炭工程等;
相关会议18种,包括第十八届中国科协年会、2013年中国工程热物理学会传热传质学学术年会、2012年中国工程热物理学会燃烧学学术年会等;着火温度的相关文献由564位作者贡献,包括刘守军、杨颂、杜文广等。
着火温度—发文量
专利文献>
论文:131659篇
占比:99.85%
总计:131862篇
着火温度
-研究学者
- 刘守军
- 杨颂
- 杜文广
- 张智聪
- 上官炬
- 傅维标
- 钟北京
- 刘家利
- 周俊虎
- 姚伟
- 岑可法
- 朱川
- 王志超
- 侯凌云
- 包鑫
- 卢小丰
- 吴铁军
- 周月桂
- 姚强
- 常爱英
- 武增华
- 王亚琴
- 王健
- 章明川
- 苗楠
- 蒋关宇
- 许杨杨
- 赵广播
- 郭璐
- 钟圣俊
- 钟明君
- 顾广锦
- 马凡华
- 乔晓磊
- 乔瑜
- 于娟
- 何洪浩
- 倪刚
- 傅培舫
- 冉燊铭
- 刘天奇
- 刘建忠
- 刘洪洋
- 刘高军
- 初伟
- 吕超
- 吴乐
- 吴宁
- 吴江全
- 周利庆
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刘静;
赵非玉
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摘要:
目的 研究不同升温速率下模块装药烤燃特性的变化。方法 基于模块装药结构及其烤燃化学反应机理,提出基本假设,建立二维非稳态烤燃计算模型,通过数值模拟计算分析研究模块装药在不同工况下的烤燃特性。结果 在3.30、5.25、7.20 K/h的加热条件下,模块装药发生烤燃响应的着火温度分别为476.6、473.1、477.1 K。当模块装药的升温速率不高于5.25 K/h时,仅产生1个位于模块装药径向中心截面单基药处的烤燃环形响应区域;当模块装药的升温速率高于5.25 K/h时,烤燃环形响应区中心点由1个位于模块装药径向中心截面的环形烤燃响应区域变成2个关于模块装药径向中心截面对称的环形烤燃响应区域。结论 随着升温速率的提高,模块装药的烤燃环形响应区中心点由中心向模块装药内壁面区域和端面方向移动,烤燃响应时间与升温速率呈指数关系,但升温速率的变化对烤燃响应温度的影响较小。
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摘要:
煤的挥发分越高,煤的着火热越小,着火性能越强,着火温度越低,着火燃烧越快速、稳定;挥发分析出过程中煤炭颗粒会膨胀、破碎或爆裂成细小颗粒,同时挥发分的析出使煤炭颗粒内部形成孔隙从而增加了煤炭颗粒与氧的接触表面积,有利于提高焦炭的燃烧速度和燃烬度,可降低机械未完全燃烧损失,也可能造成扬析、夹带的颗粒增多;挥发分越高,煤碳化程度越低,煤中难燃的固定碳成分越少,挥发分析出的孔隙越多,焦炭燃烧反应速度越快,煤炭越容易燃烬。当挥发分波动幅度较大时,会影响炉膛燃烧份额比例分配。
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石开华
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摘要:
文章利用傅里叶红外光谱对9种高炉喷吹煤粉的官能团结构进行了解析.建立了喷吹煤官能团结构参数与烟煤和无烟煤混煤燃烧性能的关系,阐明了混合煤粉燃烧过程中烟煤燃烧行为对无烟煤燃烧的影响,为制定更为合理的高炉喷吹煤混煤制度提供了理论依据.同时,利用火焰回流长度描述了官能团结构对煤样爆炸行为的影响规律,阐述了不同挥发分含量和官能团结构烟煤爆炸的爆炸机理,为制定更为合理的煤粉爆炸性能测试标准提供理论参考.
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刘冬梅;
任凌颖;
罗浩为;
顾峰瑞
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摘要:
粉末活性炭在运输、贮存和使用过程中存在自热着火隐患,着火温度是粉末活性炭的重要参数,然而迄今尚无粉末活性炭着火温度测试的标准.基于GB/T7702.9—2008《煤质颗粒活性炭试验方法着火点的测定》,通过增加粉状样品测试配件、调整测试操作参数,提出粉末活性炭着火温度的测试方法,并应用该方法进行了粉末活性炭着火温度的测试、验证.
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梁贤烨;
弭光宝;
李培杰;
黄旭;
曹春晓
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摘要:
钛火是现代航空发动机的典型灾难性事故,高压压气机机匣等钛合金部件的局部加热是主要的着火源.本研究通过对钛合金等温加热、非等温线性加热以及非等温摩擦加热的着火过程进行模型计算,研究初始加热温度、加热速率、氧浓度和流速等环境因素对着火参数的影响规律,进而给出钛火阻燃设计的建议.结果表明:在等温加热过程中,当加热面温度为1941?K时,临界着火温度约为958?K,着火延迟时间为0.2?s;在非等温线性加热过程中,加热速率为28?K/s、58?K/s及100?K/s的着火延迟时间分别为1.5?s、1.1?s和0.9?s,而临界着火温度基本维持在950 K,微凸体直径为16.5?μm时,临界着火温度约为765?K,与文献报道的实验结果一致;在非等温摩擦加热过程中,接触应力为26.5?kPa,加热速率为130?K/s时,着火延迟时间为1.4?s,流速为300?m/s时,临界着火温度为1040?K,着火延迟时间为2.8?s,当气流中氧浓度为50%,临界着火温度为920?K时,着火延迟时间为1.5?s;设计防钛火结构时应考虑低速环境下的阻燃性能.
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毛立;
周星宇;
唐双凌;
黄寅生;
杨欣静;
宋晓鹏;
马健行
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摘要:
为了探索抑制锆包壳剪切过程中锆粉着火的方法,采用粉尘层最低着火温度测定仪、红外热成像仪、真空手套箱等测定了不同粒径的锆粉尘层在空气和含不同浓度氮气、氩气的空气中的最低着火温度和火焰温度.结果 得出:锆粉的中位粒径从2.4 μm升至71.7 μm,粉尘层最低着火温度从200°C升至390°C,表明粒径越小的锆粉着火敏感性越高;4种粒径的锆粉燃烧火焰最高温度都在1776~1913°C范围内,锆粉粒径较大时,燃烧的剧烈程度较低;氮气或氩气体积分数从60% ~ 65%升至70% ~ 85%时,锆粉尘层最低着火温度升至400°C,表明空气中高浓度的氮气或氩气对锆粉燃烧有抑制作用,且浓度越高,抑制作用越强,锆粉粒径越小,抑制效果越好.氩气的抑制效果强于氮气.
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FANG Gang;
方刚;
PANG Qingtao;
庞青涛;
LI Zenglin;
李增林;
CAO Wen;
曹文;
ZHAO Peng;
赵鹏;
YAN Xilong;
颜喜龙
- 《第十八届中国科协年会》
| 2016年
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摘要:
以神府煤制备的煤粉(2-2煤粉,低灰煤粉、细煤粉均为同一原煤,灰分分别为:<10%、<8%、<7%,粒径分别为74μm、74μm、50μm)为研究对象,采用TG—DTG对煤粉的燃烧特性进行研究,分析了不同煤粉及升温速率对煤粉燃烧特性的影响。结果表明:在空气气氛下,升温速率提高,TG、DTG曲线向高温方向移动,煤粉的着火温度升高,最大失重速率增大,最大失重温度提高,燃尽指数增大,灰分和粒径改变对煤粉的着火温度、燃尽指数及综合燃烧特性指数影响较小。在升温速率为20°C/min时,2-2煤粉的着火温度、燃尽指数、综合燃烧特性指数分别为:Ti=436.6°C,Hj=26.12×10-5mg/min,Hf=1.51;低灰煤粉的着火温度、燃尽指数、综合燃烧特性指数分别为:Ti=443.5°C,Hj=25.50×10-5mg/min,Hf=1.58;细煤粉的着火温度、燃尽指数、综合燃烧特性指数分别为:Ti=439.8°C,Hj=19.80×10-5mg/min,Hf=1.57.
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陈俊杰;
闫龙飞;
王华;
刘志超;
盛伟
- 《2013年中国工程热物理学会传热传质学学术年会》
| 2013年
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摘要:
为了解催化对微型发动机燃烧室内甲烷燃烧特性的影响,采用甲烷和空气的预混合气体,对在活塞上表面和燃烧室顶部涂有Pt-La/γ-Al2O3催化剂的微型发动机的催化燃烧特性进行了实验研究及数值模拟,详细对比分析了有、无催化燃烧时微型发动机的催化燃烧特性.结果表明:催化燃烧可以提高燃烧效率,着火时刻会有大幅度的提前,微型发动机具有更高的输出功率和能量密度;催化燃烧可以降低燃料的着火温度,扩展微燃烧的可燃界限.研究结果为在微动力机电系统中实现催化燃烧以及扩展燃烧极限提供理论依据.
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周儒昌;
方庆艳;
傅培舫;
周怀春
- 《中国工程热物理学会2010年燃烧学学术会议》
| 2010年
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摘要:
O2/CO2燃烧技术是一种新兴的高效的环境友好型燃烧方式.它与常规煤粉燃烧方式相比有稳燃效果好、燃烧效率高、污染物排放低等优点。本文利用热重-差热综合分析仪(TG-DTA),在02/N2及O2/CO2气氛下,对澳煤在加入与不加入添加剂下,不同氧浓度时进行了燃烧试验。结果表明:在不加入添加剂相同氧浓度下,澳煤在O2/CO2气氛中比在O2/N2中着火温度更低,燃尽性及综合燃烧性能更好;在不加入添加剂下,澳煤在O2/CO2气氛下随着氧浓度的增加,澳煤的着火温度降低,燃烧更加剧烈并集中于低温区,其燃尽性及综合燃烧性能更好.在O2/CO2气氛下相同氧浓度时,添加添加剂比没有添加时澳煤的着火提前,着火温度降低,燃尽性能及综合燃烧性能得到很大提高.但是加入添加剂后,澳煤的燃烧特性并非随着氧浓度的提高而一直提高,而是存在最佳氧浓度范围且低于45%。
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熊鹏飞;
杨庆涛;
杨帆;
钟北京
- 《中国工程热物理学会2010年燃烧学学术会议》
| 2010年
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摘要:
在催化燃烧中,氢气辅助起燃可以是一个很好的点火方式,可在常温下辅助燃料起燃。本文通过实验以及数值模拟对微尺度下H2对甲烷的辅助催化起燃进行了研究。实验测得了一定体积流量范围内和一定当量比范围内H2对甲烷催化起燃的着火温度以及所需要的最少氢气量。通过数值模拟所得到的起燃温度与实验情况基本相符.通过壁面反应机理以及动力学的分析可知CH4起燃过程主要是由于H2和O2先在壁面反应,反应放出的热量通过壁面使CH4开始在壁面发生反应并开始起燃。数值模拟研究表明,在Pt催化剂上,由于燃料与氧化剂之间存在着竞争吸附导致燃料吸附速率发生变化,从而当甲烷/空气当量比变化时会对甲烷的催化起燃温度产生影响。同样随着流速的变化,燃料和氧化剂与催化剂接触时间的变化也会导致吸附速率的变化从而使起燃温度发生变化。
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